关于可调式内拉线悬浮抱杆施工方法的探讨
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摘要：随着输电线路路径复杂化，在高山、海岛、大片鱼塘等复杂地形均有铁塔的设置，在这些特殊的地形，外拉线较难打设，按照常规的外拉线悬浮抱杆组塔施工难度随之增大。在原内拉线悬浮抱杆组塔施工工艺的基础上进行改进，通过实际施工提出将内拉线改成用葫芦控制，改成可调节的内拉线。通过实际施工验证，此施工方法简单易行，适用于无法打设外拉线的组塔特殊施工地形。
一、工程案例
1#塔基位于象山港，四周为水域，桩号位于海中间的老鼠岛上。涨潮时能利用的陆地长约（顺线路方向）30米左右，宽约（横线路方向）20米左右，而且还有将近20米的高差，图1所示。
图1：现场地形
塔全高101米，整基塔重量为200吨，抱杆吊装单件重量最大为1.9吨，根开较大为15米。按照常规的800×800悬浮抱杆组塔施工工艺进行立塔施工难度大、施工费用也较大。
二、常用组塔施工方法若采用常规的800×800内拉线悬浮抱杆组塔施工工艺，根据铁塔组立地锚布置要求，需打设8处锚桩，考虑现场所处的海岛地形，有部分地锚所处位置为岩石地质，无法设置常规的钢板或铁桩地锚，拟采用岩石锚杆式地锚,为此需加工锚杆。打设锚桩位置为海岛最边上的位置，潮涨淹没锚桩即需停止施工，施工受潮汐影响较大；同时考虑铁塔全高为101米，海岛面积较小，部分锚桩较难满足外拉线与地面夹角小于等于45°的要求，且打设锚桩难度较大，费用较高。
在原800×800内拉线悬浮抱杆组塔施工工艺的基础上进行改进，提出将内拉线改成用葫芦控制，改成可调节的内拉线。将主管从塔身中间起吊，到达可就位高度后，用葫芦慢慢松出对角拉线，使抱杆慢慢偏向就位点，随着葫芦松出，抱杆慢慢地偏向就位点，直到到达就位点位置。此施工方法无需打设外拉线，费用较低，施工不受潮汐影响可以全天施工，可以适当减少施工人力资源。
3.1、施工方案的分析
经计算、验证，修改后800×800断面抱杆使用参数需符合以下施工技术要求：
抱杆全高为32米。
抱杆倾角≤15º。
允许起吊重量20kN。
承托绳与抱杆夹角≤45º。
起吊滑车组使用三道磨绳。
内拉线采用Ø17.5钢丝绳，每根内拉线与5吨链条葫芦连接，起吊时，利用抱杆内拉线和5吨链条葫芦控制吊件，使得吊件顺利就位。5吨链条葫芦需用Ø17.5的套子做好保险措施。
抱杆每次提升打设承托绳后在抱杆根部打设固定绳，固定绳采用Ø17.5的钢丝套打设在四侧主管上，钢丝套应适当收紧受力，以防起吊时抱杆根部承托轮滑动。
3.2、塔片吊装的受力分析
F——控制绳的静张力合力，kg；
G——被吊构件的重力，取2000kg；
β——起吊滑车组轴线与铅垂线间的夹角，取10°；
ω——控制绳对地夹角，取60°；
Ph——主要受力拉线的合力，kg；
γ——抱杆拉线合力线对地夹角；
δ——抱杆轴线与铅垂线间的夹角，取10°。
3.2.1、吊件受力计算
取工作绳数量3，则牵引钢丝绳静张力：
T0——牵引绳的静张力，kg；
n ——起吊滑车组钢丝绳的工作绳数，n =3；
η——滑车效率，η=0.96；
3.2.2、内拉线受力计算
根据受力三角形，及正弦定理：
则：
则单根拉线最大破断拉力[P]＞P*K*K1*K2=124752N;
K——安全系数，取4；K1——动荷系数，取1；K2——不平衡系数，取1.3。
内拉线Ø17.5钢丝绳破断力为189500N ,故内拉线符合要求。
3.2.3、抱杆轴向受力计算
考虑到牵引绳沿腰滑车下来，设定腰滑车与内拉线同一绑扎点： 则抱杆综合压力N=N0+T0*COS31°=56505N; 而抱杆偏心受压时，允许使用的轴向压力最大为327.02kN，故本次立塔吊装抱杆安全系数为5.79，吊装在允许范围内。
3.2.4、承托绳受力计算
因承托绳采用4根，受力图按照两根合力进行分析：
则起吊侧两根承托绳合力：
起吊背侧两根承托绳合力：
单根承托绳静张力：（取合力中较大值S1计算）
承托绳Ø24钢丝绳破断力为358000N ,故承托线符合要求。
四、总结
通过在线路立塔施工中的实际应用，可调式内拉线悬浮抱杆施工方法,既能满足铁塔组塔的安全技术要求,又很适应在海岛等狭窄特殊地带开展施工，在今后的施工应用中应该继续总结经验，总结学习，能将此方法更加的完善，得到更大的推广。