废水处理论文
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废水处理论文范文第1篇
1.1水质情况
江阴申港工业污染处理厂，废水主要来源于申港工业园针织、印染企业。部分为化工、电子、机械及生活污水。其印染废水产生于印染及针织过程。设计初始规模为5000m3/d，其中染整废水4000m3/d，生活废水500m3/d，其他工业500m3/d。其混合废水水质的pH7～11、COD800～1200mg/L、BOD5250～320mg/L、SS500～600mg/L、S2－15～20mg/L、色度为500～600倍。其废水的特点是:污水中含有大量染料分子、可生化降解性差;各股污水浓度及水量差异比较大;水中含有大量的染料，其色度也较大;原水pH值偏碱。
1.2工艺流程
由于待处理的混合废水，其主要来水为印染废水，可生化性差。其BOD5/COD为0.15～0.23，较难生物降解的水体。综合考虑，采用厌氧+好氧+物化的处理方案，前段污水先进入调节池，均质均量后，采用水解酸化工艺将染织中大分子、难降解的有机物转化为小分子的有机物，提高污水的可生化性，为后续好氧处理创造有利条件，同时去除大部分的色度;好氧生物处理采用三段式，A段，B段均为活性污泥，且AB段通过曝气方法分别实现污泥的自回流，以保证反应池内生物量的稳定，C段采用接触氧化，避免污泥膨胀现象。
1．3废水处理效果
混合废水经过水解酸化+三段好氧+混凝沉淀工艺流程处理后的结果见表1(表中的排放标准是指《GB4287-2012》中直接排放标准。水解酸化+活性污泥法处理+物化处理印染废水的工艺可以较好地解决PVA、染料的处理问题。由表1可知，以印染废水为主的综合废水经过该工艺处理后，其COD、BOD5、色度、S2－和SS的去除率分别达到95%、97%、94%、98%和88%。所有指标均达到国家排放标准。
1．4工艺介绍
(1)鉴于该污水处理厂处理污水为园区内多家工厂的废水，致使废水水质变化较大，调节池容量应足够大，本设计中调节池的水力停留时间为8h，使废水的水质、水量得到充分调节，保证调节池出水水质稳定。另外，二沉池中剩余的污泥也回流到调节池中，提供一定量的微生物及通过潜水推进器提供的水力条件在池内进行初步的水解酸化作用。
(2)该工艺中水解酸化反应器是关键的处理设施，本设计中水解酸化池采用的是升流式厌氧反应器(UASB)。并在污水进入UASB水解酸化反应器之前，就对pH进行调节，保证UASB水解酸化反应器的稳定运行。本设计有效停留时间为12h。
(3)对废水的好氧处理采用三段式，即活性污泥A段、B段、C段接触氧化段。活性污泥A段采用软管曝气，设在沉淀区并在对面布置曝气管，通过环流实现污泥自回流，以保证池内微生物量的稳定，相对于池外回流减小了动力消耗。三段的停留时间分别为5.5、5.5和12h。
(4)本污水处理厂，含有一定的生活污水，与印染废水混合后与一起处理，以提供微生物所需要的N、P。
2相关统计分析
现系统已经稳定运行7年，对其2010—2012年污水处理厂进水水量和污泥产量进行统计，并对2012年各段污泥产量进行统计。与吴江区某印染废水处理工程相对比，本工程具有运行稳定、剩余污泥量低等特点。其中好氧段排出系统外的剩余污泥量为0t，且水解酸化段和物化段所产生的剩余污泥都较低。由于整个系统具有较低的剩余污泥量，因此对其进行污泥减量化分析。
2.1工艺运行参数对污泥减量分析
该工艺在设计中，好氧A段，好氧B段都是采用的曝气自流沉淀池，生化段的每个反应器都能够将水力停留时间(HRT)与污泥停留时间(SRT)分离，保证每个反应器都具有较高的污泥停留时间。好氧A段、B段和接触氧化段的停留时间都较长，根据以上公式，微生物处在内源呼吸阶段，细胞的合成量降低，实现污泥减量。
2.2水解酸化对污泥减量分析
印染废水处理中，水解酸化作为主要的处理工艺被广泛应用。水解酸化不仅能实现大分子的降解、生化需氧量与化学需氧量比(B/C比)的提高，同时水解酸化也是污泥减量最经济的方法。在印染废水处理中，可在不改变原处理工艺条件下，可利用水解酸化作用实现对剩余污泥减量。该工程运行稳定后，整个系统生化段的剩余污泥只从UASB水解酸化反应器中排出。好氧A段，好氧B段以及接触氧化所产生的剩余污泥，均回流到调节池中，与污水混合后，进入到UASB水解酸化反应器，进行降解。与填料式水解酸化反应相比，UASB水解酸化反应器具有独特的三相分离器，保证污泥在反应器中充分降解。另外，此回流系统不仅实现了对剩余污泥的减量，还补充了废水中的营养物质，避免对印染废水的处理过程中进行N、P的投加。
2.3生物捕食对污泥减量分析
生物捕食的机理是基于生态学理论，食物链越长，能量在传递过程中被消耗的比例就越大。在废水处理系统中存在着细菌—原生动物—后生动物这样的食物链。在这条生物链中，原生动物和后生动物在食物链的最高端，起捕食者的作用，将污泥转化为能量和二氧化碳，从而使污泥量减少。在该工艺流程，采用了三段好氧处理，其中B段好氧处理和C段接触氧化段形成了两段法，第1段为B段好氧处理，促进分散细菌生长的同时达到对污水中有机物的降解;第2段为C段接触氧化段，相当于生物捕食器，促进原、后生动物的生长。对各反应器中污泥进行采样，委托上海欧易生物医学科技有限公司对其分析。通过对Shannon和Simpson指数的计算对各个反应器的微生物群落的多样性进行估计。NicoBoon等研究了印染废水的shannon指数为0.98，与其相比，该处理系统中微生物具有较高多样性，同时，根据生态学中的“多样性导致稳定性原理”，三段好氧的反应器结构设置所呈现的微生物的多样性有利于COD、BOD5的去除，保证二沉池出水的稳定。并通过采样观察，在接触氧化池中，已经形成了小螺丝等微型动物，形成了细菌—原生动物—后生动物的生物链。有利于剩余污泥的减量。
2.4物化污泥减量分析
物化污泥产生量的多少与投药量的多少直接相关，此工程实例中，由于生化段的高效运行，使其而二沉池出水指标较好，因此混凝沉淀所加入的药剂量也有所降低。每处理1t污水所投加的PAM、PAC量分别为1.15g和34.34g，与蒋彬等所设计运行的印染废水处理工艺相比，药剂使用量较少，因此其污泥产生量也大为减少，节约了成本。
2．5运行费用对比
该印染废水处理系统每天的运行费用由人工费、电费、药剂费和污泥处置费4部分构成。这4部分的每处理1t污水花费分别为0.23元、0.36元，0.14元和0.13元，因此该系统的总运行费用为0.86元，与郑广宏等设计运行的印染废水处理工艺相比，运行费用具有一定的优势。
3结论
(1)三段好氧的构造设置，每段都能够形成所特定的微生物群落，有利于废水的处理，且在接触氧化段形成了良好的生物链，有利于污泥的减量。
废水处理论文范文第2篇
化工行业所产生的废水主要是由于大量化学原料和化学技术手段的应用，导致了化工行业生产领域大量化工废水的出现。主要呈现出如下特征：化学成分复杂、毒性大、化学需氧量高、生物降解难度大，而且化工废水还呈现出化学需要量、含油量和污水温度高等特点。主要来源有：化工原料的生产环节，例如化工原料的开采、运输和保存阶段所产生废水；在化工生产环节各种化学反应的不完全结果所产生的化工废料；化工生产副反应的产物等。
2水解酸化一SBR生化处理化工废水工艺
2.1水解处理要点
化工废水中所含的厌氧水解因素较多，因此，通过还原酸化水解法来处理化工废水，在一定程度上限制了厌氧的水解过程，反应参与的生物量相对较少，因此，厌氧水解的反应速率就大为降低。硝基苯类毒性强，这一类的化工废水处理过程中厌氧水解的速率会更低，因此，增加膜生物反应器与传统推流反应器相结合的办法，提高废水处理的稳定性，也增强了污水负荷变化的适应力。某化工企业所产生的化工废水中污泥形态呈现出的是细小悬浮液，生物活性较低，而且沉降性也较差，生物降解难，选择生物活性污泥培养和驯化以达到预期处理效果。因此，为了增加污泥的生物活性，在污泥培养和驯化过程中增加了蛋白胨和人工葡萄糖等有机营养物质，然后根据实际处理效果再逐步添加含有预处理的有机化工废水，以实现对污泥的驯化效果。最终将所驯化后的活性污泥放到膜生物反应器中进行处理，并添加人工配水的营养比例，见表2。人工配水和预处理后废水的水质，见表3。每天记录进出水的化学需氧量、pH。
2.2结果分析
厌氧反应的水解阶段的条件要求温和且时间短至几小时内，本工艺处理化工废水中的厌氧反应器实际就是为了控制这个厌氧反应阶段。在水解阶段，厌氧微生物在胞外酶的作用下将污染物分子水解成低分子溶解性物质，进而兼性、转性厌氧菌将它们降解为有机酸、醇、CO2和H2等。与此同时，有毒污染物进入酸化池中被转化为小分子污染物，有效地缓解了废水的毒性和水质水量的变化，改善了进水的水质和可生化性，给下一工序SBR好氧池的降解提供了有利条件。
3化工废水的危害及对策
3.1危害
化工废水如果未经处理或者处理不当直接排入到自然环境中，会严重威胁人类健康，恶化水质，改变水体功能，甚至会对周围居民的饮用水水源产生威胁。因此，应该加大对化工废水的源头治理，将毒性大、浓度高、难降解的化工废水在排放之前处理再进行排放就显得尤为重要。
3.2对策
化工废水的成分复杂，来源也是十分复杂，归纳起来，当前处理化工废水的具体措施主要有：化学品生产环节就实行清洁生产；加强化工生产的源头预防措施，加强对化工生产的污染物排放的监控，积极推进工业废水与城市生活污水的合并处理，降低工业污水处理成本。
4结语
废水处理论文范文第3篇
隧洞施工一般会产生5种废水:①隧洞开挖、支护、养护过程产生的施工废水;②隧洞涌水和围岩渗水等施工涌渗水;③砂石骨料生产系统废水;④混凝土拌合系统产生的废水;⑤施工人员产生的生活污水。前4者统称为施工过程废水;后者称之为生活污水。
2施工废水处理工艺过程
在辽宁重点输水工程的一个TBM施工标段，因该地区属于水源保护区，按环保部门要求施工期需做到废水零排放。根据工程特点，结合施工区的特殊要求，设计了本套施工废水处理系统。2.1施工过程废水处理
2.1.1钻爆施工阶段隧洞施工废水及砂石骨料加工系统废水处理
本工程施工支洞及TBM设备组装间、TBM通过段先期采用钻爆法施工。在此施工期间隧洞排水主要是由施工排水、裂隙水和支护养护水组成，主要含有无机污染物，悬浮物含量高，并含有一定量的氨氮、石油类等污染物质，可生化性相对较差。此类废水中SS含量相对较高，且SS与悬浮性COD、氮类污染物有一定的关联度。对此段施工期间产生的施工过程废水的处理措施是将隧洞施工废水送入砂石骨料调节池中，调节pH值后与砂石骨料冲洗废水一起进入水处理设备进行集中处理。水处理设备采用涡旋流体净化系统，该系统依据离心分离原理，用于分离液体中可沉淀固体物。内部加速运动产生高速旋转的涡流，进而高效率的分理出液体中的固体杂质。涡旋流体净化技术原名内循环旋流分离技术，由旋流室底部开始沿筒壁螺旋上升的水流(其杂质含量很高)，在越过旋流室上沿失去筒壁束缚后溢入外筒，其中较重的杂质下沉较快，并最终沉积在沉砂口。而脱去大部杂质后的水又从旋流室底部中心的回流管回到旋流室。这个循环被称作内循环，其作用是携带杂质进入外筒积累，其动力来源是高速旋流在旋流室内底部中心产生的负压，不必担心外筒下部来不及下沉的杂质被内循环流重新带回旋流室内，因为它并不是被直接排出，而是重新要参与旋流分离。本装置的有效性是使含杂污水中的杂质被完全可靠的“锁”在装置内等待定时排出。涡旋流体净化器工作原理。砂石骨料冲洗废水、隧洞施工过程废水进入调节池，经中和pH后用泵抽至涡旋流体净化器，同时利用负压原理将药剂与废水一并吸入管道中初步混合后进入涡旋流体净化器，从净化器顶端将净化后的清水排出、送入全自动自清洗过滤器，经全自动自清洗过滤器处理后排入中水回用池，准备进行回用。浓缩后的沉渣(泥浆)从底部排出至泥浆池，泥浆由泥浆泵抽至箱式压滤机脱水，脱水后的泥饼外运至渣场堆放。
2.1.2混凝土拌合系统废水处理
混凝土拌合废水主要产生于混凝土拌合罐、混凝土罐车和自卸汽车的清洗，一般日清洗2次，即1次/班。废水中主要含悬浮物，pH也较高，悬浮物浓度约为3000～5000mg/L，pH在11左右。根据水电工程施工组织设计规范规定，SS≤200mg/L即可满足混凝土拌合要求，处理系统出水可回用于混凝土拌合系统。设计采用平流矩形处理池法，即每台班末的冲洗废水排入处理池内，调节PH值后，静止沉淀到下一班末放出。
2.1.3施工修理系统含油废水、TBM施工过程废水处理
本施工区设置机械修配和汽车修理厂1处，废水中主要污染物为石油类及悬浮物，一般石油类浓度为10mg/l～30mg/l，悬浮物浓度为500mg/l～4000mg/l。在TBM掘进开挖期间，隧洞施工过程废水也主要为石油类及悬浮物。对于含油废水的处理主要采用涡旋浮油收集器进行处理。涡旋浮油收集器适用于排量较小的含油废水处理，它能够吸收漂浮在水面上多种成份的废油，包括机油、煤油、柴油、油、植物油及其它比重小于水的液体，使其聚集和回收至油箱。
2.2施工区生活污水处理
本工程施工高峰期间共有施工人员约800人。生活营地平均生活用水量按照每人每天平均0.08m3，排放量按照用水量的80%计算，高峰期日产生活污水总量为48m3/d。本工程生活污水经深度处理后用于绿化、施工道路洒水抑尘、农灌等。该生活污水处理成套设备采用日本NET株式会社开发的污水处理系统，该系统除了具有传统生物膜法运行稳定、负荷高、耐负荷冲击、剩余污泥量少、不需污泥回流、没有污泥膨胀等优点外，而且具有系统启动周期短、可以高负荷运转、处理效率高、抗冲击能力强、污泥发生量少等优点。
3结语
废水处理论文范文第4篇
该厂所产生的电镀废水中含氰废水主要来源于氰化镀银工艺，包含铜件镀银、铝件镀银、导体镀银生产线，在该废水中含有由氰化物与铜离子、镍离子等金属离子结合形成的极稳定的络合物，使废水中的部分金属离子不能在碱性条件下生成氢氧化物沉淀去除；地面废水来源于各生产线冲洗工件水、冷凝水、冲刷地面等，由于生产工艺、生产任务量等因素的影响，地面废水水质、水量很不稳定，该废水中常含有氰化物及少量铜离子、镍离子、银离子、锌离子和表面活性剂等污染物；酸碱综合废水来源于车间各生产线综合排放水，主要含有酸、碱及重金属盐类等污染物，该废水一般呈酸性PH值4-6。
2电镀废水处理工艺对比
2.1电镀废水处理原有工艺
该电镀厂废水站新建时，污水排放标准执行的是《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中三级标准，主要处理工艺采用化学沉淀法，原有处理工艺及设施已无法满足现有污水排放要求。
2.2电镀废水处理改造后工艺
该电镀废水站原有工艺在处理废水时存在以下弊端：（1）含镍废液与含氰废水混合处理时，由于镍废液中重金属离子与氰形成稳定的络合物，造成破氰困难氰化物和重金属常常超标；（2）地面废水来源于各生产线，水质极其复杂，常常含有氰化物和重金属离子，该废水直接进入酸碱综合废水池将无法破氰；（3）酸碱废液浓度较高，打入酸碱综合池后导致后续处理负荷较大，处理达标较困难；（4）原系统仅能处理碱性重金属离子，而中性重金属离子锌无法去除，已无法满足新标准《电镀污染物排放标准》(GB21900-2008)中对锌离子的要求；（5）含氟废液和磷化废液是直接向废液池内投加药品，再通过压滤机压榨过滤的方式处理，该方式不易控制，同时处理高浓度含氟废液产生的酸雾对人体健康和车间环境造成极大损害。针对原系统种种弊端，现改造后工艺将废液处理作为单独处理单元，处理后的清液再进入综合废水后续处理单元，减小废液直接对酸碱综合水的冲击，而地面废水则进入含氰废水处理单元，综合废水处理系统增加二级斜管沉淀设备，同时增加硫化钠，采用硫化物沉淀法作为氢氧化物沉淀法的补充。
3电镀废水处理调试与运行
3.1含铬废水预处理
含铬废水通过泵提升至铬还原池，与此同时，氧化还原电位（ORP）控制仪根据设定值自动控制还原剂加药电动阀，当ORP<100mv时，自动按比例减小并关闭电动阀，在此条件下，废水中六价铬将被还原为三价铬，反应时间20min，反应后废水排至酸碱综合废水池一起处理。
3.2含氰废水预处理
含氰废水通过泵提升至破氰反应池，与此同时，PH和余氯控制仪根据设定值自动控制NaOH和次氯酸钠加药电动阀，当PH>10.5时，自动按比例减小并关闭加碱电动阀，当余氯超过10时，自动按比例减小并关闭加次氯酸钠电动阀，反应时间20min，在此条件下，氰化物氧化成氰酸盐，此时完成一级氧化破氰，反应后废水排至酸碱综合废水池一起处理。
3.3槽液预处理
含镍、含氟、磷化和酸碱废液分别单独处理，每处理废液按照废液类别和污染物种类，相应的投加NaOH、硫化钠、次氯酸钠、氯化钙、硫酸、PAC及PAM等药品，按照先破氰再化学沉淀的方式处理，反应搅拌时间大于5小时。处理槽液时，在投加NaOH调整PH为10.5-11后，依重金属离子浓度投加硫化钠以去除残余重金属离子，处理完废液排放至碱性污泥池，经压滤后滤液进入酸碱综合废水池一起处理。
3.4酸碱综合废水处理
经含铬、含氰、槽液预处理的水与车间综合排放水混合后，废水由提升泵进入一步净化器，与此同时，加药阀自动打开，PH控制仪根据设定值自动控制加碱电动阀，当PH>10.5时，自动按比例减小并关闭加碱电动阀，当废水处于正常状态时，投加药品主要为NaOH、硫化钠、PAM，实际调试过程中NaOH与硫化钠按10:1比例混合投加，其处理效果最佳，而硫酸亚铁和次氯酸钠作为应急处理药品，在酸碱综合水非正常状态时手动加药。一步净化器处理出水自流至二级斜管沉淀设备，此时，酸、PAC、PAM加药泵均自动打开，PH控制仪根据设定值自动控制加酸计量泵，斜管出水自流至中间水箱时，次氯酸钠加药泵打开，其停留时间10min，在此条件下，氰酸盐将彻底氧化，此时完成二级破氰，此后再经过过滤提升泵进入多介质过滤罐后外排。
3.5污泥处理
碱性污泥及中性污泥经板框压滤机脱水后，滤液再次进入综合废水池与酸碱废水一起处理，脱水后污泥装袋运往固废中心处理。
3.6处理效果
经过连续5个月的调试运行，整个处理工艺运行稳定，出水水质良好，经改造后出水水质指标达到《电镀污染物排放标准》(GB21900-2008)中各项标准。
4结束语
废水处理论文范文第5篇
1．1废水及污泥来源
废水取自成都某肝素钠车间的生产废水，水质指标如下:COD15800～25500mg/L，氨氮1320～2650mg/L，NaCl25000～35000mg/L，TN1450～2500mg/L，TP350～500mg/L，pH6．5～7．5。为避免废水中高浓度有机物和氨氮的干扰，将原水稀释至COD2330～2450mg/L、氨氮205～210mg/L，通过添加NaCl使盐浓度保持在32000mg/L备用。为提高驯化速率，从该肝素钠生产厂污水处理站2号曝气池取污泥接种，经49d驯化后COD去除率约稳定为80%～85%、氨氮去除率约稳定为30%～50%。
1．2实验装置与方法
采用7个有效容积为1L的SBR反应器，编号1#～7#，其中1#作为空白对照组，其余分别加入不同浓度的K+、Ca2+和Mg2+。实验所选药剂应具有溶解度好、二次干扰小和价格合理等特点，综合考虑后确定K+、Ca2+和Mg2+3种金属离子分别由KCl、CaCl2和MgCl2•6H2O提供。根据前期预实验的结果，各金属离子的添加浓度(单位为mg/L)。SBR反应器每周期运行12h，其中进水10min、曝气10h、沉淀1h、排水10min、闲置40min，控制MLSS约为9000mg/L，DO约为3mg/L，温度约为25℃，每组实验至少运行9个周期，每周期进/排水各500mL。单数周期结束时测试出水COD、氨氮、污泥沉降速率及MLSS、MLVSS。为使结果更直观，将2#～7#反应器的COD和氨氮去除率与1#空白对照组相减，得到去除率差值曲线来分析试验结果。
1．3分析方法
COD采用改进的重铬酸钾法;氨氮采用纳氏试剂分光光度法;Cl－浓度采用DIONEXICS-900离子色谱仪;Na+浓度采用塞曼Z-5000原子吸收分光光度计;MLSS和MLVSS采用重量法。所有样品均至少进行3次平行测试，取平均值作分析用。
2结果与讨论
2．1对COD去除率的影响
第1周期K+为40mg/L时COD去除率最高，说明此浓度下K+能最有效地促进COD的降解，但去除率差值仅为2．8%;从第7周期开始，COD去除率差值全部呈现负值，最低达－9．3%，可见继续添加K+将不利于COD的去除，随着K+在系统中的累积，负效应开始体现。反映了添加不同浓度Ca2+后的COD去除情况，可以看到除第9周期出现2个负差值点外，其余全部为正值，表明Ca2+的添加不同程度上改善了COD的去除效果。从运行周期来看，第3周期和第5周期的COD平均去除率较高，到第5周期Ca2+为50mg/L时COD去除效果最好，比对照组提高了8.0%;从第7周期起去除率差值开始减小，最大仅为2．1%，到第9周期时开始出现负差值。Mg2+在较低浓度下往往不能改善COD的去除效果，到150mg/L时才出现3．8%的较大增幅。为验证是否由于Mg2+含量过低而不能满足微生物需求，在同等条件下将Mg2+浓度提高到200mg/L，结果第1周期即出现负差值，随着运行周期的延长Mg2+对COD去除效果的影响仍较小，可能由于污泥本身对有机物的去除效果已经较好，难以去除的有机物即使在微生物活性改良的情况下依然难以去除，所以继续增加Mg2+浓度的意义并不大。综合来看，K+、Ca2+和Mg2+对COD去除率的提高并不显著，提升幅度大部分集中在2%～4%之间，尤其是多数情况下K+和Mg2+对COD的降解会产生负效应。这些金属离子在运行初期或低浓度条件下可能对Na+有一定的拮抗作用，从而削弱了Na+对微生物的毒性，促进了微生物的生长代谢，进而有利于COD的降解。随着运行周期的增加，这些金属离子在系统中积累到一定浓度后超过了微生物的最高需求，使其活性受到抑制而不利于COD的降解，但部分菌体又会通过各种生理代谢机制维持所需金属离子在体内的动态平衡，经过一段时间后可以恢复原有的活性，使COD去除率有所回升。
2．2对氨氮去除率的影响
从的氨氮去除率来看，第1周期相比对照组增幅超过35%，能最大程度缓解盐分对氨氮转化的抑制，其中K+为100mg/L时去除率差值达39．8%，其余添加浓度下差别不大;第5周期的氨氮去除率差值有所下降，到第7周期时下降幅度较大，可能经过多个周期的累积后K+在污泥中达到一定量反而抑制了硝化细菌的活性，从而影响了氨氮的降解，建议运行5个周期后停止添加K+，待吸附-释放平衡后再考虑是否继续添加。添加Ca2+后的氨氮去除率差值大部分集中在1%～4%之间，第9周期添200mg/LCa2+时氨氮去除率最高，比对照组提高了9．8%，其余情况下效果并不明显，可能是原有污泥系统内参与氨氮降解的微生物总量较少，这些微生物在盐分抑制下活性较差，添加Ca2+只能略微起到改善作用或不起作用。从图2(c)的氨氮去除效果来看，去除率差值大部分为正值，氨氮的平均去除效果基本随运行周期的增加而增大，可见经过多个运行周期后微生物开始逐渐适应外来Mg2+的刺激并开始利用它们参与生长代谢、作为酶的激活剂等来抵御高盐环境的胁迫，因此氨氮的去除效果越来越好，到第9周期时Mg2+仅20mg/L即使氨氮去除率提高28．4%。氨氮的去除主要依靠微生物的硝化与反硝化作用，其基本条件是存在大量活性较好的硝化菌、反硝化菌以及适合这些微生物生长的环境条件。在高盐条件下，NH+4与Na+之间由于毒性的协同效应可能对硝化微生物的活性产生了更大的抑制作用，因此，金属离子的添加恰好缓解了这种抑制作用，其中K+对盐分抑制作用的解除效果最好，Ca2+相对最差，这可能与钾对钠的拮抗效应表现更为强烈有关，这与KugelmanI．J．等研究的在厌氧废水处理中阳离子的毒性和促进作用研究结果一致。
2．3对污泥浓度的影响
列出了K+、Ca2+和Mg2+分别在最佳添加量下的污泥浓度，从宏观角度体现了活性污泥内微生物群体在应对盐抑制时做出的反应。从表中数据可以看到，K+为40mg/L时MLVSS有明显增长，其中增长的活性微生物很可能促进了COD的降解，K+为100mg/L时MLSS有所降低，但MLVSS/MLSS从82．5%上升到87．4%，K+的添加提高了污泥中活性微生物的比重，因而对氨氮的处理效果也随之提高;随着进水中Ca2+浓度的增加，活性污泥中无机盐的含量也成比例增加，综合出水效果来看，Ca2+为50mg/L时更有利于降解COD的微生物生长，Ca2+为200mg/L时更能促进降解氨氮的微生物的生长或活性的恢复;Mg2+的累积造成了MLVSS/MLSS的降低，但MLSS和MLVSS均随Mg2+浓度升高而增大，可见无机物的增长速度略大于有机物，污泥浓度的增加可能促进了微生物数量增加与微生物相的丰富，从而保证了良好的出水效果。
2．4对污泥沉降速率的影响
污泥沉降速率即单位时间内污泥沉降的体积数，一般5～10min内的污泥沉降体积数更能真实的反应污泥的沉降性能。为添加不同离子对污泥沉降速度的影响。各反应器内SV30基本保持在40%左右，但全过程沉降速率却明显不同:K+对沉降速率的影响与K+浓度有关，较低浓度K+(40mg/L时)会降低污泥的沉降速率、较高浓度K+(100mg/L时)能提高污泥的沉降速率;由图3(b)可知，Ca2+整体上降低了污泥的沉降速率，到200mg/L时污泥沉降速率下降明显，但COD和氨氮去除效果没有因此变差，这表明Ca2+对污泥沉降速率的影响与MLSS的增加有关而不是污泥性能变差引起的;从图3(c)可看到Mg2+能有效地改善污泥的沉降速率，5min左右即完成了约60%的沉降，其原因可能是Mg2+的添加强化了污泥的生物絮凝作用，由于细胞表面和胞外聚合物通常带负电荷，而带正电荷的Mg2+可以降低细胞表面电荷，同时增加胞外聚合物中多糖的含量，使细胞易于聚合，促进了颗粒污泥的形成和污泥密实度的增加，从而使污泥具有更好的沉降性，LiX．M．等在研究Mg2+对SBR中好氧颗粒污泥培养的影响时也得出了类似的结论。
3结论
(1)K+、Ca2+和Mg2+的添加对肝素废水中高浓度钠盐的抑制有一定的缓解作用。K+、Ca2+和Mg2+分别为40、50和150mg/L时COD去除率较高，差值分别为2．8%、8．0%和3．8%，但多数情况下效果不明显;K+、Ca2+和Mg2+分别为100、200和20mg/L时氨氮去除率则明显提高，差值分别达39.8%、9．8%和28．4%，对氨氮降解的促进能力K+＞Mg2+＞Ca2+。此外，COD和氨氮的去除效果还可能与运行周期和金属离子的添加方式有关。
废水处理论文范文第6篇
在页岩油生产过程中产生干馏废水。干馏废水是由页岩炼油工艺中洗涤平管的洗涤水、瓦斯洗涤塔的洗涤水、瓦斯冷却塔的冷却水等通过隔油池回收油后产生的工艺废水，其中含有烃类、酚、酸、酮、醛类75种以上的有机物质及一些氧化物、硫化物、无机盐，形成一种悬浮物、有机物浓度高、颜色深的可生化性极差、具有特殊刺激性臭味的废水，是目前世界公认的难处理有机废水。油页岩深加工过程严重污染炼油厂内及周边水环境及环境空气。
2干馏废水的来源与水质分析
2．1干馏废水的来源干馏废水主要来源于干馏生产过程，主要包括干馏产物洗涤冷却、回收页岩油过程中产生的废水，油品在计量罐、成品罐内脱水所产生的废水，脱硫系统排放废水等。干馏废水统一排放到高浓度废水池，经加温除油、沉淀除泥简单处理后，输送至均质罐进行再次沉淀后回用至灰皿浇渣，厂区废水不外排。
2．2干馏废水水质分析
油页岩经低温干馏可炼制页岩油，同时产生干馏污水。干馏污水水质与干馏生产工艺有关，并受干馏温度的影响。油母页岩干馏污水以高浓度有机物含氮，含氧衍生物较多，这些衍生物属表面活性物质，大部分在水中呈溶解状态，不能采用单一的物理、化学或生物方法对其进行处理。干馏污水主要由以下3部分组成:
(1)干馏炉顶导出的混合气中的伴生水。它由原料油页岩带水、主风带水、水盆蒸发水和少量化合水组成，这部分伴生水经过油页岩干馏的全过程，以水蒸汽的形式存在，进入混合气集合管后逐渐凝结成水，是干馏污水的主要来源。
(2)回收页岩油时，对瓦斯进行洗涤产生的污水和瓦斯冷却过程中产生的污水。
(3)机泵冷却产生的污水。
3页岩油废水处理工艺设计
3．1蒸汽加热池
为了保证油、水的充分分离，需要将废水加热到30～40℃，池中设有蒸汽管，当水温较低时，通入蒸汽进行加热。蒸汽加热池中的底部油泥，用齿轮泵打入铸铁板框压滤机中，同时通入蒸汽，进行油泥的脱水与脱油。蒸汽加热池上设置提升泵，由液位浮球经控制柜自动控制定量抽入高效除油器中。配套设备:提升泵、液位自控系统。
3．2高效除油器
蒸汽加热池中的废水经过水泵提升至高效除油器中，经高效除油器去除水中大部分的油分。利用本公司自主知识产权生产的高效除油器，能够有效地去除水中浮油，达到废水处理要求。配套设备:储油罐。
3．3中间池
高效除油器出水自流入中间池，然后利用提升泵将废水泵入涡凹气浮机中。配套设备:提升泵、液位自控系统。
3．4涡凹气浮机
涡凹气浮机是利用空气输送管底部散气叶轮的高速转动在水中形成一个真空区，液面上的空气通过曝气机输入水中，填补真空，微气泡随之产生并螺旋型地上升到水面，空气中的氧气也随之溶入水中。涡凹气浮机具有以下几个特点:
(1)节省投资:涡凹气浮没有压力容器、空压机、循环泵等设备，因而设备投资少。
(2)运行费用低廉:该系统因没有压力容器、空压机、循环泵等设备，从而节省电耗。
(3)操作简单:本系统非常容易操作，没有复杂的设备;整个系统仅由两个机械部分组成。此外，涡凹气浮机还可以有效地防止废水中的页岩油对设备的堵塞。
3．5加压溶气气浮机
加压溶气气浮法的特点是:加压条件下，空气的溶解度大，供气浮用的气泡数量多，能确保气浮效果;产生的气泡微细、粒度均匀、密度大，而且上浮稳定，对液体扰动微小，因此特别适用于对疏松絮凝体、细小颗粒的固液分离;工艺流程及设备比较简单，便于管理维护;可人为的控制气泡与水的接触时间。采用加压溶气气浮，是为了保证废水中油分的有效去除。
4效益分析
按日排水100m3计算，年生产300d，每年少向环境排放CODcr216t;石油类11．1t。直接运行成本3．2元。
5结论
废水处理论文范文第7篇
电动车生产废水主要污染物及污染源强见下表。
2废水处理方案
按照“清污分流”的原则，纯水制备及各循环冷却系统排放的浓盐水、清洁废水直接排入厂区污水管网。对各种生产废水、废液，根据不同种类分别设置预处理系统。电动车生产废水处理共设置3个处理系统，分别是含镍废水预处理系统、含油废水预处理系统和厂综合废水处理站。
2.1含镍废水预处理系统
含镍废水预处理系统处理表调废液、磷化废液、磷化废水和含镍废水，采用“絮凝+沉淀”的工艺进行处理，使Ni在处理设施处达到《污水综合排放标准》表1“第一类污染物最高允许排放浓度”要求。根据表调废液、磷化废液、磷化废水水质特征及处理要求，表调、磷化废液和磷化废水排入磷化废水调节池，然后经磷化废水预处理一体池（絮凝+沉淀）处理后进入厂区综合污水站进行深度处理。磷化废水含Ni、Zn离子，磷酸盐的含量也较高，单独进行处理，设磷化废水调节池，投加NaOH调节磷化废水的pH值，由于Ni2+生成Ni（OH）2沉淀以及PO43-生成Ca（PO4）2沉淀的最佳pH值是10左右，而Zn2+生成氢氧化物沉淀的最佳pH值范围是8.5~9.5，因此，将废水pH值调整到9.5；表调废液、磷化废液、磷化废水进入调节池，加碱液调节pH9.5左右，促使废水废液中Ni2+、PO43-、Zn2+生成沉淀物；调节池出水进入絮凝反应池，通过投加絮凝剂，促使废水中沉淀物生成大絮凝体，提高沉淀池内Ni2+、PO43-、Zn2+离子沉淀物的去除率。
2.2含油废水预处理系统
含油废水预处理系统处理含油浓度高和含COD高的模具清洗废水和涂装车间热水洗废水、预脱脂及脱脂废液、脱脂废水、电泳废水、喷中漆废水、喷面漆废水，含油废水预处理采用“电解气浮+絮凝”工艺处理。预脱脂及脱脂废液、脱脂废水、喷漆废水和电泳废水分别由脱脂、喷漆废水调节池、电泳废水调节池收集，然后进入气浮处理一体池（电解气浮+絮凝）处理，然后随含镍废水预处理系统出水一同进入厂综合污水处理站进一步处理。含油废水预处理系统采用“电解气浮+絮凝”工艺处理，去除绝大部分石油类和COD。各类废水经脱脂、喷漆废水调节池、电泳废水调节池收集后，首先进行酸碱度调节，将pH调至中性，然后一同进入气浮处理设备。废水中含有的油、高分子树脂、颜料、粉剂、磷酸盐等在表面活性剂、溶剂及各种助剂的作用下，以胶态的形式稳定地分散在水溶液中。在气浮前端投加絮凝剂来破坏胶体的细微悬浮颗粒在水中形成的稳定体系，使其聚集成有明显沉淀性能的絮凝体，另外在废水中加入一定量的无机絮凝剂后，它们可中和乳化油或高分子树脂的电位，压缩双电层，胶粒碰撞促进凝集，完成脱稳过程，形成细小密实的絮凝物，然后形成浮渣加以除去。
2.3综合废水处理站
厂综合废水处理站处理含镍废水预处理系统和含油废水预处理系统出水，采用“水解酸化+二级CASS反应池”工艺处理。气浮处理一体池和磷化废水预处理一体池出水进入综合废水调节池，然后经过水解酸化池+二级CASS反应池处理后外排。采用水解酸化+好氧处理的主体工艺，其中最核心的就是好氧工艺，该阶段工艺的选择与出水水质息息相关。目前常用的主要有活性污泥法和生物膜法，活性污泥法在处理污水方面具有处理效果好，出水水质稳定、运行经验丰富等优点，在国内外废水处理中被广泛应用。
3结束语
废水处理论文范文第8篇
日化废水的处理方法很多，根据原理的不同主要分为物理化学法和生物法，物理化学法包括混凝沉淀、吸附分离［3］、气浮、铁碳微电解、芬顿试剂氧化、臭氧氧化、催化氧化等；生物法主要根据其微生物呼吸方式的不同分为好氧生物处理与厌氧生物处理。此外，随着出水水质标准的不断提高，以及有关处理工艺研究的不断深入，多种新型水处理技术也在不断开发与应用，如固定化微生物技术、微波技术、人工湿地技术等。
1.1物理化学方法
1.1.1混凝沉淀由于日化废水中含有甘油、烷基苯磺酸钠等复杂成分，通常带有颜色且乳化严重，所以混凝沉淀法通常只能用于多法联用中的预处理阶段。传统的混凝沉淀工艺采用铝盐或铁盐（如聚合氯化铝、硫酸铝、氯化铁等）作为沉淀剂。混凝沉淀对日化废水中COD及油类均有一定的处理效果。鉴于传统混凝工艺通常存在一定的缺陷，如污染物去除率较低，沉淀或浮渣的含水率高等，影响后续处理的效果，人们不断研发新型混凝剂。蒋贞贞等［6］分别以聚合氯化铝（PAC）、聚合氯化铝铁（PAFC）、聚合硫酸铁（PFS）和自制聚合硫酸铁铝（PAFS）为混凝剂，对印染废水脱色和COD的去除进行研究，结果表明各混凝剂综合混凝效果顺序为PAFS＞PAFC＞PFS＞PAC，再选取最佳混凝剂PAFS为研究对象，考察了投加量及助凝剂投加量的混凝影响，结果表明在不调节原水pH值的条件下，PAFS投加量为0．3g／L时，COD和色度去除率分别为82．8％和86．6％。徐敏［7］使用硫酸铝、硫酸铁等传统混凝剂，结合硅酸钠和一些添加剂作为原料，在一定反应条件下制备了氧化型聚硅酸铝铁复合混凝剂，用以石化污水厂二级出水，结果显示该种混凝剂在100mg／L，pH值为7，慢搅20min的条件下，具有较好的混凝效果，COD的去除率为29．3％，而传统混凝剂PAC仅有3．6％。混凝沉淀是日化废水处理的一种有效的化学方法，处理成本低，设备简单易操作，当前的混凝剂向着高效、低毒、多功能的方向发展，无机复合材料将是发展的重点之一，它往往兼具铁、铝混凝剂的特点。
1.1.2气浮气浮法是一种高效的固液分离技术，最早见于选矿工艺［8］。它是设法在水中产生大量的微小气泡，气泡粘附在水中的微粒及絮体上形成密度比水小的浮体上浮至水面，从而达到不同相分离的目的。根据其气泡产生方式的不同，气浮可分为电凝聚气浮、布气气浮和溶气气浮，其中加压溶气气浮是水处理技术中常用的技术。部分回流式压力溶气气浮运用最为广泛，在日化废水处理中可以代替混凝沉淀进行预处理。在日化废水的处理过程中，气浮技术常用于预处理阶段，可有效去除废水中的LAS和无机悬浮物质等，避免了后续生物曝气时产生大量气泡而影响环境。于小俸等［9］在再生花炮纸废水处理的工程实例中，运用气浮法作为生物法的前处理方法。工艺投产后运行效果稳定，废水总排口SS、COD、BOD5最大日均浓度分别为64mg／L、80．7mg／L、26mg／L，处理效率分别为96．2％、96．2％、93．1％。董守旺［10］在屠宰废水处理中也采用气浮法去除了大部分动物油脂等悬浮物质，出水SS、COD、BOD5、NH3－N平均浓度分别为45mg／L、55mg／L、15mg／L、10mg／L，平均去除率分别为92％、97％、98．5％、72％。尽管气浮工艺已得到广泛应用，但其作用机理、工艺设计等方面仍须作进一步研究与创新。张其殿等［11］等创新地将加压溶气气浮与加压曝气生物氧化技术结合起来，制备出一种可以快速处理生活污水的加压溶气生化气浮反应器，实验结果表明，在压力为0．4MPa，HRT为1．5h，气水比3∶1的条件下生活污水COD去除率可稳定在90％左右。工程应用中往往在气浮过程中加入混凝剂增强处理效果，混凝剂的投加方式对混凝气浮的效果也有显著影响。
1.1.3铁碳微电解与芬顿氧化铁和碳的氧化还原电位相差较大，在废水中加入铁屑和碳粉末，即组成了腐蚀电池。具有一定比表面积且含有大量导电杂质的高价金属在酸性条件下发生电蚀反应，在金属与杂质间形成微电极，由微电极电解而产生大量活性H，可还原高分子量有机物。它兼具氧化还原、絮凝、吸附、催化氧化、电沉积及络合等作用。此法可有效去除废水中的有机污染物，提高废水B／C的值，有利于后续生物法的进行。刘发强［13］采用铁碳微电解－芬顿试剂法处理高浓度表面活性剂废水，在铁碳法中考察了Fe／C值、进水pH值、反应时间和气水比对反应效果的影响，结果表明当Fe／C值为2∶1、进水pH值3～4、水力停留时间为60min、气水比为12∶1时，废水中的LAS均值从2619mg／L降至1820mg／L。铁碳微电解工艺操作简单，运行流程短且成本较低，处理日化废水可以收到良好效果，拥有广阔的前景。而芬顿试剂氧化法兼具氧化和混凝的作用，可氧化废水中多种难降解有机物，从而提高废水的B／C值，利于后续生物反应的进行。Bautista等［14］采用芬顿试剂氧化法研究了化妆品生产废水有机物的去除，考察了温度、H2O2和Fe2＋等的影响，结果表明经混凝沉淀后，在pH＝3、Fe2＋浓度为200mg／L、H2O2浓度与初始COD之比为理论计量数的2．12倍时，TOC在25℃时降低超过45％，50℃时降低超过60％。因芬顿氧化与铁碳微电解反应机理有相似之处，目前将其与铁碳微电解联合去除废水COD的研究较多。陈晓刚等［16］采用芬顿氧化与铁碳微电解结合的方法处理含硝基苯的模拟染料废水，实验结果表明，在室温条件下，单独采用芬顿氧化或铁碳微电解技术时，模拟废水的COD去除率分别为79．07％和50．5％，而二者联合运用后，COD去除率高达97．80％。
1.2生物法
在日化废水处理过程中，生物法是较为经济可行的方法，也是目前应用较广泛的方法。它利用微生物的生物降解过程，对污水中的可溶性有机物及部分不溶性有机物进行去除。
1.2.1好氧生物处理好氧生物处理是通过不同形式的曝气，使废水中有足够的溶解氧供好氧微生物通过呼吸作用生长与繁殖，同时降解水中有机物。好氧生物处理主要包含活性污泥法和膜生物法两大类，根据其供氧方式、运转条件及反应器形式的不同，又可分为多种类型。（1）序批式活性污泥法（SBR法）SBR法又称间歇式活性污泥法，它是活性污泥法的一种改进，它的原理和污染物去除机制和传统污泥法相同，只是在操作运行上有所改变。SBR是在单一的反应器内，在不同时间段进行各种不同操作，它兼具调节、曝气、沉淀的功能，无污泥回流。它集反应和沉淀两道工序于一体，增强了反应器的功能。SBR法具有很多明显优势，如操作简单灵活，运行费用低，相间分离效果好，脱氮除磷效果好，防止污泥膨胀，抗冲击负荷等。但当进水流量有较大波动时，须对系统进行调节，此时会增大投资。夏良树等［17］采用小规模的SBR生物反应器处理日化厂废水，分析了污泥体积指数、容积负荷、污泥负荷等微生物学的特性变化，并讨论了曝气时间、容积负荷、污泥负荷对各指标去除率的影响。表2列出了SBR生物反应器对各项指标的去除情况。结果表明，利用SBR工艺降解处理日化厂废水是可行的。当曝气时间为4．5h，污泥负荷为1．2kg／（kg•d）（以MLSS计的COD），容积负荷为2．1～2．3g／（L•d）时，COD、油脂、总磷、表面活性剂、SO2－4等的去除率分别可达92．3％，99．1％，99．3％，99．3％，99．0％和98．9％。（2）生物接触氧化法生物接触氧化法是介于传统活性污泥法与曝气生物滤池之间的膜法工艺，其特点是在池内装置填料，池底曝气对废水进行充氧，使池内污水处于流动状态，以保证污水与填料充分接触。在微生物的作用下，污水中的有机物被降解为CO2和H2O。该法去除效率高，周期短，对进水有机负荷的波动适应性强，同时也无污泥膨胀问题，方便运行管理。存在的主要问题是填料间的生物膜有时会出现堵塞，须及时清理。
1.2.2厌氧生物处理相比于好氧生物处理，厌氧生物处理有能耗低、处理负荷高等优点，一般用于高浓度有机废水的处理［18］。在厌氧或缺氧的条件下，大分子有机物无法直接透过细胞壁进入厌氧菌体内，在胞外酶的作用下水解成小分子，再进一步分解成易降解的有机酸及甲烷，同时表面活性剂的发泡物质也被分解。厌氧生物处理可在去除部分COD的同时提高B／C值，利于后续好氧反应的进行。王永谦等［19］利用厌氧生物滤池处理生活污水，再与氧化工艺组合，稳定运行后，厌氧单元COD去除率达37．8％，经接触氧化后和人工湿地联用后，出水COD达39．3mg／L，平均去除率86．2％。（1）水解酸化预处理水解酸化法是介于厌氧与好氧处理方法之间的方法，通常它作为好氧处理之前的预处理，可将难降解的生物大分子、非溶解性的有机物转变成易生物降解的小分子有机物和溶解性有机酸等。考虑到后续好氧处理的能耗问题，水解主要用于低浓度难降解废水的预处理。（2）上流式厌氧污泥反应床［20］（UASB）UASB被应用于各种废水处理的工程中。其性能稳定、处理效率高，因此能够适应不同浓度与成份的多种有机废水。胡培靖［21］采用高效厌氧池处理日用化工产品企业的生产废水，它是一种类似UASB的反应器，内设新型生物填料与搅拌装置，停留时间为18．8h，COD与LAS的去除率分别达到了90％和95％。
1.3新型水处理技术
1.3.1组合工艺技术为降低处理成本，增强处理效果，将生物法与混凝气浮等物化技术结合的组合工艺［22－23］是包括日化废水处理在内的水处理的发展方向。在这样的联用技术中，通常气浮等预处理阶段可有效去除废水中的LAS及悬浮颗粒等杂质，提高废水可生化性，同时保证微生物活性，为后续生化反应提供便利。研究表明可将高级氧化技术（AOP）［24］与光催化［25］等技术结合，深度处理经生化法处理后的废水，满足更高水质要求，相对单独氧化或催化处理可降低能耗，节约成本。李贞玉等［26］采用水解酸化－SBR－微滤组合工艺处理造纸中段废水。结果表明：当生产废水COD为1100～1500mg／L，pH值为6．8～7．2，组合工艺COD，SS和TOC去除率分别为91．8％，100％和91．4％。陈嘉祺［27］采用生物接触氧化工艺结合曝气生物滤池处理洗涤剂废水。生物接触氧化工艺采用MBBR填料，实验得出该组合工艺处理该种废水的最优水力停留时间为接触氧化段20h，曝气生物滤池段1．2h，组合工艺COD和LAS去除率分别为89．8％和96．3％。在连续运行中，组合工艺在较高污染物负荷下有负荷阶段分配的现象出现，有较强的抗冲击负荷和污染物去除能力。秦伟杰等在处理木材蒸煮废水时，利用水解酸化池作为MBR膜生物反应的预处理，池中挂有兼性微生物为主的生物膜，生物膜上的水解和产酸微生物，将污水中的固体、大分子和不易生物降解的有机物降解为易于生物降解的小分子有机物，使得污水在后续的好氧单元以较少的能耗和较短的停留时间下得到处理。如表3所示，经酸化水解－MBR生化连续运行2个月后，COD平均去除率达98．6％，考察的各项指标均已达到回用水水质标准。结果表明组合工艺对实际木材蒸煮废水具有较好的处理效果。
1.3.2固定化微生物技术固定化微生物技术利用物理和化学方法将游离的细胞定位在限定的空间，使其不悬浮于水中但仍保持生物活性，并可反复利用［29］，包括固定化细胞技术、固定化酶技术和固定化藻技术。在处理某些水相污染物［30］时，固定化微生物技术已显示了明显优势，如难降解有机废水、重金属废水、制药废水、印染废水、生活污水等众多领域。李端林等［31］运用固定化微生物技术处理印染废水时，用海藻酸钠与活性污泥混合，再用CaCl2交联，将其制成固定化的微生物小球，以NaCl洗净即可使用。当pH值为7，进水浓度为300mg／L，停留时间为16h时，COD和色率的平均去除率分别大于90％和70％。固定化微生物技术在处理时间和废水浓度两方面均优于传统的活性污泥法工艺。
1.3.3微波技术微波是一种具有很强穿透能力的电磁能，且具有深层加热作用。利用它的加热特性用于有机物的去除是20世纪80年代兴起的一项新技术。微波对流经微波场的废水中的吸波物质的物化反应具有很强的催化作用，同时可使固相颗粒迅速沉降，因此可以处理包括日化废水在内的各种工业废水。Chih等利用低能度的微波辐射，对污水中吸附在活性炭表面的二甲苯、三氯乙烯等进行解吸并消解，分解率达100％。Hamer等研制了一种微波加热解吸固定床装置，实现了从活性炭高分子和沸石中解吸回收乙醇和有机脂，验证了微波加热解吸回收高纯度有机物的可行性。刘宗瑜等［34］以活性炭为催化剂，考察了微波辐射处理酸性印染废水的影响因素，并对比了微波辐射与水浴加热的处理效果。实验结果表明：当微波辐射功率为800W，反应时间为6min时，400mg／L的酸性大红溶液去除率达98．25％。而在76℃水浴条件下，需要5h才能达到相同的去除效果。体现出了微波辐射的高效性能。
2结语