电源开关

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电源开关范文第1篇

（一）主功率电路的电源开关设计

此设计电源的技术指标如下：开关的频率为5OHz±5%，效率大于85%，预定的最大占空比为Dmax=40%，输入电压Vin-=48（±20%），其中Vimin=43.2v，Vimax=52.8v，由此，可以算出:T=20us，Tonmax=8us，负载在10%至100%之间改变时，电压的调整率小于5%，输出功率为25瓦，允许的过载率为3%，输出电压的精度为正负0.5V，满载输出时，功率的因数大于0.99，纹波率小于等于1%。在解决问题的基础上，设计出主功率电路的各个参数。此设计选定单端反激式变换器为主功率电路拓扑，采用DCM模式工作。这次设计的高频变压器的绕组为一次侧初级绕组，初级匝数比为8，在最里层绕制，占空比的52%（保留12%裕度），当初级绕组后，必须使用绝缘胶带包好，副边的绕组最大功率地须贴近初级，使用分两层绕，每层两股，辅助输出须加减15V绕组、主输出±5V绕组以及供电给uC3842控制芯片的+12V馈电绕组。因为高频变压器需要留有空隙，绝缘带须均匀地绕在磁芯两边，以防止磁饱和增加电感量。选择MOS开关IRF640为功率开关，RIF640J就是第三代powerMOSFETs，其漏极的额定电流为18安培，导通时的电阻为0.15，耐压值为200伏特，优点是坚固耐用、降低导通阻抗、转换快速。为了保证MOS管的关断可靠，这次设计中还加入了一个R15作为下拉电阻，其组值为20K、IN474，中功率稳压值为18V的直插式稳压二极管。这次的设计为了避免开关管承受峰值电压过大而损坏，采用了与变压器原边并联的RCD缓冲器吸收电路中的由尖峰电压带来的能量。经计算后，C=1.2nF，R=1，8K，UF4007二极管，VR=200V，Iav=1A。滤波电容使用CBB1044和100F/63V、22100F/63F一起构成的输入端滤波电路，去消除整流输出中的电压纹波，使用CBB1044可以使直流电压更平稳，滤除高频分量。本设计中针对反激式开关电源中低压大的特点选用+5V的输出整流二极管RS560，VR=60V，IF=5A；整流二极管SR160，VR=60V，IF=1A。输出的纹波电压与反激式开关的电源输出之间关系密切，为了令+5V纹波电压＜50mV，+15V时候的纹波电压＜150mV，就要使滤波电路纹波率＜1%，所以选用了π型的滤波器；控制芯片uC3842的供电由12V滤波电路输入。

（二）上切换电路设计中的电源开关设计

为了使反激式电源开关保持高效率，需在分压限流电阻和控制芯片中间加入电切换电路。此设计可以使电源工作正常时，分压供电电阻不会一直维持在高耗能状态。

（三）U1.3842电源开关的电路设计

采用U1.3842的电流型脉宽调制器控制芯片，并利用高频变压器与电网隔离。这种组合控制器的电路比较简单，工作频率可高达500KHz，电压的调整率可达到0.01%，启动时的电流小于1毫安，工作电流为5毫安，是性能非常好的电流控制型的脉宽调制型芯片，而且该调制器管脚数量少，属于单端输出。计算出的工作频率为48.8KHz，根据时钟震荡电路中CT=4.7Nf，RT-7.5K，实验中功率留取一半作为余量，选用4个规格为0.25W、1.2的电阻并联为采样电阻，电容为3.9K。滤波及采样电路中，检流器件选用电阻。

（四）反馈电路的电源开关设计

电源开关的反馈电路设计非常重要，现在大多反激式开关设计都是用光耦PC817和TL431之间的电气隔离，实现反馈电压信号和控制芯片功能，但这样的电路电压输出的调整范围非常小，而笔者则拓展了这一范围。通过在以前的反馈电路光耦输出位置增加恒流源电路，使之吸收2mA的电流，便可实现分流总电流的目的，由此扩大光耦PC817的输出电流范围，输出电压的调节范围也就变大了，因为再经过信号LM358的放大，其中的误差也被放大，这样就因错误过大而失去了意义。所以恒流源电路直接设计在了UC3842的1脚上，就不会出现错误被放大导致控制精度的下降。也减少了反馈信号的输出时间，使电源的动态响应加快。经过改动后的电路调节范围比原有设计扩大了23%，使拓宽光耦的电流有效输入范围增大，输出电压调节范围增大。

二、总结

电源开关范文第2篇

【关键词】厂用电；多种切换方式；闭锁快切

近年来电力科技新能源技术不断的发展壮大，大量新产品广泛应用在实践当中，但电力供应的主要形式仍然依靠火力发电，电厂面临着严峻的事实：随着单台发电机组的容量不断突破，机组的安全稳定运行被提高到了一个新的高度。

1 改造的必要性

1.1 快切装置与备自投的区别

1.1.1 备用电源自动投入装置

备自投是单向的，只能有工作切至备用。当备用电源联动开关BK投入，若工作电源故障跳闸时；或发变组故障引起电抗器电源侧开关跳闸并联跳负荷侧开关时；或当厂用母线失去电压（≤1.5KV/25v，PT二次插头插上）、备用电源母线有电压（≥99KV/90v）延时1.5″跳开负荷侧开关、经残压检查（≤0.6KV/10v）后，备用电源自动投入装置应自动地、有选择地迅速投入备用变及备用分支开关，从系统取得高压厂用电源。

1.1.2 厂用电快速切换装置

快切是双向的，具有正常工况下备用电源与工作电源间的双向切换，及事故或非正常工况下工作电源向备用电源的单向切换，具体有如下切换方式：

（1）并联自动手动起动切换：如并联切换条件满足要求，装置先合备用（工作）电源开关，经一定延时后再自动跳开工作（备用）电源开关。如果在该段延时内，刚合上的备用（工作）电源开关被跳开，则装置不再自动跳开工作（备用）电源开关。如果手动起动后并联切换条件不满足，装置将立即闭锁且发闭锁信号，等待复归。

（2）并联半自动手动起动切换：如并联切换条件满足要求，装置先合备用（工作）电源开关，而跳开工作（备用）电源开关的操作由人工完成。如果在规定的时间内，操作人员仍未断开工作（备用）电源开关，装置将发告警信号。如果手动起动后并联切换条件不满足，装置将立即闭锁且发闭锁信号，等待复归。

（3）手动串联切换：手动起动切换，先发跳备用（工作）电源开关指令，不等开关辅助接点返回，在切换条件满足时，发合工作（备用）电源开关命令。如开关合闸时间小于开关跳闸时间，自动在发合闸命令前加所整定的延时，以保证开关先分后合。

（4）事故切换：由跳开工作电源开关的保护接点起动，只能由工作电源切向备用电源。

a. 事故串联切换由保护接点起动，先跳开工作电源开关，在确认工作电源开关已跳开且切换条件满足时，合上备用电源开关。

b. 事故同时切换由保护接点起动，先发跳工作电源开关指令，在切换条件满足时（或经用户延时）发合备用电源开关指令。

（5）非正常工况切换：当装置检测到不正常运行情况时自行起动，只能由工作电源切向备用电源。

a. 6KV厂用母线低电压

当6KV厂用母线三线电压均低于整定值且时间大于所整定延时定值时，装置根据选定方式进行串联或同时切换。

b.工作电源开关偷跳因各种原因（包括人为误操作）引起工作电源开关误跳开，装置可根据选定方式进行串联或同时切换。

1.1.3 快切在100ms内切换成功，而备自投的切换时间在700--1000ms左右。

2 改造具体实施

2.1 切换方式改善

改造前，我厂采用的是南自nep988备自投装置，只能实现正常并联切换和厂用母线失压切换，特别是在故障状态下启动的残压切换，母线电压下降到残压整定值（一般为25%～40%Ue）以下才能启动厂用电切换逻辑，备用开关合入的时间较长，电动机负荷电压迅速降低，造成电动机转速下降，启动力矩增大，自启动的时间延长，甚至会造成很多容量较大的电动机自启动困难，对机炉等热力系统的安全稳定运行非常不利，同时还会带来很大的冲击电流，对备用电源的运行带来威胁。

改造后，采用东大金智公司MFC-2000快切装置，可以同时实现上述所有切换方式，切换方式得以丰富，特别是在故障状态下，由于保护装置的动作速度非常快，通常只有20ms左右，由保护启动的事故串联切换能快速的启动快切装置，实现工作电源向备用电源的快速切换，减小了由于切换时间过长引起的电动机转速下降，提高了自启动的成功率，同时由于切换速度快，又考虑差拍电压等的切换条件，有效的限制了冲击电流，减小了对备用电源运行安全的威胁。

2.2 增加了闭锁快切装置的功能

传统的备自投装置，容易发生备自投装置自投到故障母线，引起故障扩大。当厂用电母线故障时，厂用电分支过流保护会动作，一般属于永久性故障，应该直接切除工作电源开关，为保证备用电源的安全性，应同时闭锁备用电源合闸于故障母线。但是，传统的备自投装置没有提供保护闭锁切换的功能，备用电源开关由于备自投动作合闸于故障母线，再次冲击厂用电母线，甚至由于备用电源的上下级定值整定配合不合适或者由于备用电源开关本身的问题，造成母线上的故障点无法切除，只能通过上一级保护动作来切除故障，造成事故扩大，损失更为惨重。

快切装置与备自投装置相比，在装置本身的功能上增加了保护闭锁功能。保护闭锁开入量引自6kV母线保护（机组设置在发变组保护A、B分支过流）的出口接点，在该保护动作时，闭锁快切装置，接通方式为闭合短脉冲。在分支过流等母线保护动作时，发出闭锁信号，直接闭锁快切装置动作，保证备用电源不会合闸于故障母线，不会带来母线的故障电流的二次冲击，也会给备用电源的安全保驾护航。

2.3 厂用电切换的速度得到了很大的提高

改造前我厂采用的南自nep988备自投装置只能实现残压切换，即当电压下降到整定值以下时才启动切换逻辑，按照定值给定的切换方式进行厂用电的切换。切换的速度相对较慢（大约需要0.8s），从而带来了对电动机、系统以及对机炉等设备的安全运行的风险。

采用东大金智MFC-2000快切装置以后，可以实现快速切换、同期捕捉切换、残压切换、长延时切换四种切换方式。快切装置采用保护动作启动，由快切装置判别合闸条件，实现快速切换方式。改造后，经过多次试验，东大金智的MFC-2000快切装置保护启动后，全部由快速切换方式切换成功的，这在很大程度上缩短了恢复厂用电的时间，（一般切换过程在0，2s以内）提高了厂用电的切换的成功率和切换速度。

3 快切装置改造后实际的应用效果

电源开关范文第3篇

关键词：快切装置 快切方式 快切原理

中图分类号：TM762 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2013）05（c）-0253-02

茂名臻能热电有限公司#7机厂用6 kV系统采用深圳国立智能SID-8BT-A 备用电源快速切换装置来实现工作电源与备用电源的切换。该装置兼有独立的备用分支后加速、过流保护功能。装置具有事故切换、非正常工况切换、正常手动切换功能。其中事故切换和非正常工况切换为自动切换，为单向切换；正常手动切换为双向切换，手动切换在装置面板或集控室均能进行操作。

1 切换方式

电源切换的方式分类可按开关动作顺序分，也可按起动原因分，还可按切换速度分。

（1）按开关动作顺序分类（动作顺序以工作电源切向备用电源为例）

①串联切换

首先跳开工作电源开关，在确认工作电源开关跳开后，再合上备用电源开关。此方式常用于事故切换。

②同时切换

首先跳开工作电源开关，在未确定工作电源开关是否跳开就发合备用电源开关命令，通过设定合闸延时定值，在时间上确保工作电源开关先断开，备用电源开关后合上。母线断电时间大于0 ms，小于备用开关合闸时间，可设置延时来调整。这种方式既可用于正常切换，也可用于事故切换。

③并联自动切换

SID-8BT-A备用电源快速切换装置同时支持差频同期和同频同期操作。首先，该装置根据严格的双侧电源同期准则，并联合备用电源开关，确定备用电源开关合闸后，再自动跳开工作电源开关。此模式只能应用于正常手动切换。

④并联半自动切换

根据严格的双侧电源同期准则，首先合备用电源开关，确定备用电源开关合闸后，再手动跳开工作电源开关。此模式只能应用于正常手动切换。

⑤并联失败转串联切换

如果装置检测到符合双侧电源同期准则，按照并联自动模式进行切换；否则按照串联切换模式进行切换。此模式只能应用于正常手动切换。

⑥并联失败转串联切换

如果装置检测到符合双侧电源同期准则，按照并联自动模式进行切换；否则按照同时切换模式进行切换。此模式只能应用于正常手动切换。

（2）按启动原因分类

①事故切换

由保护接点或模拟量启动，由保护动作或模拟量（含频差、频差无流、逆功率、频差逆功率、频压品质）启动事故切换后，先发跳工作电源指令，在满足切换条件时（或经延时）发合备用电源开关命令。切换模式可以选择串联或同时，本机组正常情况下选串联模式。本机组启动事故切换的保护有：主变差动、主变接地零序、主变间隙零序、高厂变差动、发电机差动、主变重瓦斯、高厂变重瓦斯、非全相保护、转子一点接地、程序逆功率、定子接地、失磁II段、失步等。

②正常手动切换

手动操作启动，而后装置自动进行切换，在检测到就地手动切换信号，或接收到远方切换命令时，启动工作电源与备用电源之间的快速切换。切换模式可以选择串联、同时、并联自动、并联半自动、并联失败转串联、并联失败转同时等切换中任意一种模式。本厂正常情况下选并联自动模式。

③非正常工况切换

非正常切换是自动进行的，包括2种情况：（1）母线失压启动：当母线3个线电压均低于整定值且时间大于所整定延时定值时，装置根据选定方式进行串联或同时切换，本厂一般情况下选串联模式。（2）工作电源开关误跳启动：多方面原因（包括操作失误等）引起工作电源开关误跳开，装置选择串联切换模式。

（3）按切换速度分类

分为快速切换、耐受电压捕捉切换、同期捕捉切换、残压切换及长延时切换。

2 原理及应用技术

如图1所示：正常运行时，工作电源由#7发电机端经#7高厂变引入，备用电源由220 kV GIS系统经# 02启备变引入。正常运行时，6 kV厂用电7A段母线由工作电源供电，当工作电源侧发生故障时，必须跳开工作电源开关607A，此时6 kV厂用电7A段母线失电，由于厂用负荷多为异步电动机，电动机将惰行，母线电压为众多电动机的合成反馈电压，称其为残压，残压的频率和幅值将逐渐衰减，此时，如果合上备用电源开关067A，将对厂用母线上的电机造成影响，厂用旋转负载的自起动及安全运行也受到严重威胁。

图2所示为电动机接通备用电源时的等值电路图和相角图。如图2所示，不同的θ角（备用电源电压和电动机残压二者之间的夹角），对应不同的ΔU值。当θ=180o时，ΔU值最大，如果此时接通备用电源，其对电动机的冲击最大。

电动机重新合上电源时，电动机上的电压Um为：

（2-1）

式中

Xm―母线上电动机组和低压负荷折算到高压厂用电压后的等值电抗；

Xs―电源的等值电抗；

U―电源电压和残压之间的差拍电压。

令Um等于电动机起动时的允许电压，即为1.1倍电动机的额定电压UDe：

（2-2）

2.1 快速切换

在切换启动瞬间，装置检测母线与备用电源进线的角差、频差、母线电压在定值范围内，则启动快速切换，立即合闸出口。现场试验数据表明，母线和备用电源进线的相角差在60°内对与母线上的运行设备时安全的。在频差平均为1HZ时，由于开关固有合闸时间为100ms计算，合闸命令发出到合闸时，母线与备用进线相量间夹角增大了36°。因此，为保证快速切换成功，最好采用快速开关进行切换，并且装置发合闸指令时，即时测得的角差应当小于20 °。

2.2 捕捉耐受电压点准则切换

当工作电源跳闸被切除后，母线上的电动机组依靠惯性及转子剩磁转入异步电动机状态，母线上的残压的电压和频率逐步下降。母线残压相对于备用电源电压向滞后方向运动的角度θ不断增大，残压数值不断衰减，经过一段时间才衰减到零。由于备用电源投入时产生较大的冲击电流，并有可能导致备用电源速断保护动作而跳闸，使快速切换控制失败。SID-8BT-A 备用电源快速切换装置可以实时监测工作电源与备用电源的相角差θ及当时的U，并根据已采样的数据预测U的变化，在U在超过允许值之前，计算备用电源的合闸时间发出合闸命令完成备用电源的投入，从而确保母线上所有负载的安全和快速恢复运行。

2.3 捕捉首次同相点切换

工作电源开关因事故被切除后，母线电压及频率按一定规律衰减，衰减过程中，残压相对于备用电源电压每运动360°，就出现一次可能满足同相切换判据的合闸时刻点。该装置捕捉首次出现相角差为零时完成备用电源切换。SID-8BT-A备用电源快速切换装置具有恒定越前时间和恒定越前相位2种方式可选。当采用恒定越前相角方式时，即根据正常厂用负荷下同期捕捉阶段相角变化的速度取决于该时的频差）和合闸回路的总时间，计算并整定出合闸提前角，快切装置实时跟踪频差和相差，当相差达到整定值，且频差不超过整定范围时，即发合闸命令，当频差超范围时，放弃合闸，转入残压切换。当采用恒定越前时间方式时，即完全根据实时的频差、相差，依据一定的变化规律模型，计算出离相角差过零点的时间，当该时间接近合闸回路总时间时，发出合闸命令。

2.4 残压切换

当母线电压下降至20%～40%额定电压时实现的切换称为“残压切换”，残压切换作为首次同相点切换的后备功能，以提高厂用电切换的成功率。其合闸时无须判断相角和频率差，这是一种后备切换方式。残压切换虽能保证备用分支电源投入，但是由于停电时间过长，很多设备已自动或被低压保护被切除，其他设备自启动条件恶化。需要注意的是，不同的系统容量和备用变压器容量都会影响冲击电流值。

2.5 长延时切换

如果装置在整定的时间结束之前无法进行上述的任何一种切换方式，该装置将执行长延时切换，这种切换方式仅仅是作为一种最后的备用切换方式。当某些情况下，母线上的残压有可能不易衰减，如果这时残压定值设置不当，可能会推迟或不再进行合闸操作。因此在该装置中另设了长延时切换功能，作为以上切换的总后备。

3 SID-8BT-A 备用电源快速切换装置的其他功能

（1）弧光保护闭锁备自投功能

本机组6kV母线开关配置弧光保护，弧光保护发生时自动闭锁快切装置。

（2）低压减载功能

本装置可提供两段式定时限低压减载出口功能。母线电压衰减时，逐级切除部分非重要辅机，以保证重要辅机能正常自起动。

（3）使用励磁涌流抑制技术支持启备变冷备用

当启备变作为暗备用时，快切装置动作后，启备变高压侧开关合闸时产生的励磁涌流将有可能导致变压器保护误动。因此大部分电厂将启备变作为明备用，此时，启备变的空载损耗将十分可观。本机组的同期快切装置中采用了涌流抑制的技术，通过对启备变剩磁及偏磁的精确控制，实现在空投启备变时产生的偏磁抵消原来磁路中的剩磁，进而根除了空投启备变时因磁路饱和引起的励磁涌流，保证快切装置可以在启备变冷备用时投入备用电源。

4 结语

本文阐述了茂名臻能热电有限公司#7机组的备用电源快切装置的切换方式、快切原理以及运行中需注意的事项。本机组的SID-8BT-A 备用电源快速切换装置能够满足切换速度与切换安全性的双重要求。

电源开关范文第4篇

关键词：运行情况；技术方案

一、运行情况分析：

某2×200MW机组厂用电0.4kV公用系统低压配电室由于投运时间早，所以在设备的选型和设计上都存在着局限性；在长期的运行及检修维护过程中，发现其存在着许多不足：

1、低压0.4kV输煤段、灰浆泵段来自变压器0.4kV侧电源盘及两半段之间联络电源盘，原始设计均为通过HD13型刀闸连接，未安装自动空气开关，也未配置任何保护。一旦段内负荷发生接地或短路故障，将可能直接导致其变压器6kV侧高压开关掉闸，甚至威胁机组的安全运行。另外，由于分段刀闸不能带负荷操作，故在切换运行方式时必须先半段停电（停变压器），此种操作方式不安全、不可靠。且分段刀闸存在着过热现象，（如灰浆泵段内53-2联络刀闸多次发生过热现象），无论停Ⅰ半段或Ⅱ半段，刀闸的闸刀或闸口侧始终有一侧带电，致使无法彻底处理。

2、0.4kV灰浆泵段多次发生负荷接地或短路及母线故障，导致全段停电，现一次电气设备及绝缘支撑件均存在着绝缘薄弱的缺陷，主母线绝缘仅为3MΩ。

3、0.4kV灰浆泵段内#1、#2、#3灰渣泵无负荷开关，电源开关为DW10型自动空气开关，不适宜于频繁操作。由于渣泵系统的特殊性，要求开关频繁启停，故导致开关故障频率高，甚至开关炸损时有发生。

4、0.4kV公用段内甲#5、乙#5皮带输煤系统负荷开关同电源开关选型一样，均为DW10型自动空气开关，不适宜于频繁操作，负荷开关故障率高。

5、0.4kV空压机段内Ⅰ半段设计有9台无油空压机，Ⅱ半段设计有6台无油空压机，正常情况下必须保证有9台-10台无油空压机在运行位置，而空压机段内又无备用的开关间隔可供拉接临时电源，致使Ⅰ半段不能正常停电检修。

6、0.4kV污水站段内电源开关及与金属试验段联络电源开关均是DW10型杠杆式操作机构开关，无保护，运行方式不安全、不可靠。

7、目前，厂内服务公司变及污水站变共用一路10kV电源，就地一次接线零乱，且变压器检修或本身发生故障，均需2台变压器同时失电。

8、所有0.4kV公用系统配电室设计安装有5把刀闸的配电盘，其盘面中上部垂直及横跨母线与上排保险座之间距离太近，不便于检修和处理缺陷，人员和检修工具都有触及带电设备的可能。

二、可靠性指标分析：

由于公用系统由于存在着以上问题，已经严重威胁到了设备及系统的安全稳定运行，同时配电盘的设计对人身触电伤亡事件的发生埋下了不安全隐患。因此，只有对公用系统存在的问题进行彻底改造，才能确保公用系统及机组的安全稳定可靠运行。

三、技术监督分析 i：

1、0.4kV输煤段、灰浆泵段低压电源盘无开关及保护装置，多次发生因段内负荷接地或短路故障，直接导致其变压器6kV侧高压开关掉闸事件，且分段刀闸设计不合理，操作不方便，存在着过热现象；灰浆泵段一次电气设备及绝缘支撑件均存在着绝缘薄弱的缺陷，主母线绝缘仅为3MΩ。

2、灰渣泵电源开关及甲#5、乙#5皮带负荷开关不适合频繁操作，开关故障率高；污水站段内开关为杠杆式操作机构开关，无保护，运行方式不安全、不可靠；空压机段无备用的开关间隔可供拉接临时电源，Ⅰ半段不能正常停电检修；服务公司变及污水站变共用一路10kV电源，不符技术要求。

3、公用系统配电室部分配电盘设计不合理，不便于检修及消缺。

四、技术方案论证及技术、经济性比较：

技术方案： ii

㈠0.4kV灰浆泵段：

1、先Ⅰ半段停电，进行母线、刀闸、开关、电缆等一次电气设备的更换及电源进线盘增装开关、配置保护的改造工作，并拆除母线桥与53-2刀闸闸口侧连接部分。

2、Ⅰ半段改造结束后送电，Ⅱ半段停电，进行母线、刀闸、开关、电缆等一次电气设备的更换及电源进线盘增装开关、配置保护的改造工作，同时拆除Ⅱ半段主母线与53-2刀闸闸刀侧连接部分，并将53-2分段刀闸电源盘退出原间隔，安装新订购电源盘（包括分段开关及两侧分段刀闸），连接Ⅱ半段主母线与53-2刀闸闸刀侧之间硬母线。

3、Ⅱ半段改造结束后送电，Ⅰ半段停电，连接母线桥与53-2刀闸闸口侧之间硬母线。

4、在两半段分别停电期间，进行3台灰渣泵的增装负荷开关工作，选用CKJ-5/600型真空接触器作为灰渣泵的负荷开关，以满足其频繁操作的要求。

㈡0.4kV输煤段：

1、先Ⅰ半段停电（停输煤变），进行电源进线盘增装开关、配置保护的改造工作，拆除母线桥与61-2刀闸闸口侧连接部分。

2、Ⅱ半段停电（停化学输煤备变），进行电源进线盘增装开关、配置保护的改造工作，同时拆除Ⅱ半段主母线与61-2刀闸闸刀侧连接部分，并将61-2分段刀闸电源盘退出原间隔，安装新订购电源盘（包括分段开关及两侧分段刀闸），连接Ⅱ半段主母线与61-2刀闸闸刀侧之间硬母线。

㈢0.4kV公用段内甲#5、乙#5皮带输煤系统负荷开关改型，由DW10-600型自动空气开关改为CKJ-5/600型真空接触器，以满足其频繁操作的要求。

㈣0.4kV污水站段内电源开关及与金属试验段联络电源开关更换为DW16-400型自动空气开关，增装保护装置，控制电源为～380V。

㈤0.4kV空压机段内Ⅱ半段安装备用电源盘，配置JNM11-250型自动空气开关及CJ10-100交流接触器等电气设备总计3路负荷，以便Ⅰ半段停电检修时，将Ⅰ半段内3台空压机电源间隔移位至Ⅱ半段新增电源盘内。

㈥服务公司变及污水站变10kV电源间隔分开配置，其中服务公司变占用10kV水源地配电室内原铁路变电源间隔（已废弃不用），敷设10kV高压电缆，就地一次接线综合治整。

㈦0.4kV公用系统配电室设计安装有5把刀闸的配电盘，其盘面中上部垂直及横跨母线热缩处理，以确保检修时人及工具与带电设备的安全距离。

五、工程主要内容及实施条件：

工程的主要内容：

1、对0.4kV灰浆泵段进行母线、刀闸、开关、电缆等一次电气设备的更换；电源进线盘增装开关、配置保护的改造；分段刀闸电源盘的更换改造；3台灰渣泵开关增装负荷开关的改造工作。

2、对0.4kV输煤段进行电源进线盘增装开关、配置保护的改造；分段刀闸电源盘的更换改造工作。

3、进行0.4kV公用段内甲#5、乙#5皮带输煤系统负荷开关改型工作。

4、进行0.4kV污水站段内电源开关及与金属试验段联络电源开关改型，增装保护装置工作。

5、进行0.4kV空压机段内Ⅱ半段新增电源盘的安装工作。

6、进行服务公司变及污水站变10kV电源间隔分开配置的工作。

7、进行0.4kV公用系统配电室设计安装有5把刀闸的配电盘盘面中上部垂直及横跨母线的热缩处理工作。

参考文献

i 电力工程电气设计手册（电气一次部分）

ii DLT 5153-2002 火力发电厂厂用电设计技术规定

电源开关范文第5篇

关键词：电梯的供电量，电容量，计算电流，尖峰电流，电源开关

 

随着经济建设的高速发展,城市建设更是日新月异,各类高层建筑更是拔地而起。电梯的使用在人们的日常生活中显得越来越重要,它是现代建筑物中用以解决垂直运输必不可少的设备,它的启动、控制和信号装置均为厂家配套供应、建筑电气设计的图纸上,只需设计确定供电的电源和在机房内设置的电源开关,消防电梯内还应设电话,并在底层前室设专供消防队用的操纵按钮,现仅就其电气设计中经常遇到的几个问题谈一下自己的浅见。

1.供电要求

在所有的建筑电梯设计中,电梯的供电电源均应由专用回路供电。消防电梯应有两个电源或两个回线路,并能够在电梯机房内的配电箱自动切换。

每台电梯应装设单独的电源开关和保护装置。开关应装在机房内便于操作和维修的地点,一般应安装在机房门旁的墙上。在同一机房中,有多少台电梯就应设置多少个电源开关。如电力照明需分别计费的部门,每台电梯还应按电力照明分别供给电源和设置电源开关。电梯电源线和电源开关的选择应根据电梯制造厂提供的用电量进行必要的计算后换算成电梯的供电容量,按照电气设计规范的原则选择电源线和电源开关。

我国各种电梯的电动机供电电压都是380V三相电源,因有220V的照明用电,故要求电梯的电源线中应有工作零线。

2.电梯的用电量

电梯的用电量应等于电梯的电动机额定功率加上附属设备的用电容量(包括控制和信号变压器、接触器、继电器、轿箱内风扇、照明等)。

即:Pt=Pe+Pf

式中: Pt―电梯的用电量(kW);

Pe―电梯的交流电动机额定功率(kW);

直流发电机为直流发电机交流原动机额定功率;

Pf―电梯的附属设备用电量(kW),如附属设备为单相负荷,必须将单相负荷换算成等效三相负荷。

目前我国生产的直流电梯都是采用直流发电机组供电。设计时应按其直流发电机组的交流原动机额定功率来供给电源。

电梯附属设备的供电电压系通过变压器和整流设备来供电,其供电电压为380V,一般除照明单相负荷外,其余均为380V三相负荷。在工程设计中如果选用电梯,最好能向厂家索取其产品样本,使计算能更符合于实际。论文格式。

3.电动机供电容量的确定

电梯的供电容量,应按它的最大用电负荷确定,其值随着它的不同工作制而有所不同。电梯的工作制可根据电梯的使用场所和工作状态的不同来确定。

(1)　台数少(两台及以下),在某段时间人流集中,连续运行使用频繁的客梯,可按长期工作制考虑。此时,电梯的供电容量应等于电梯的用电量。

即:Ps=Pt+Pe+Pf

式中: Ps为电梯所供电容量,kW; Pt、Pe、Pf为电动机及附属设备功率。

(2)　台数较多,使用频繁的客梯,可按反复短时工作制考虑。负载持续率(Fc)可取60%;医用梯及其它场所用的货梯等,可按反复短时工作制考虑,负载持续率可取40%。此时,它的供电容量应将电动机的额定功率进行换算。当采用需要系数法或二项式法计算时,应统一换算到负载持续率为25%时的有功功率。当采用系数法时,应统一换算到负荷持续率为100%时的有功功率。论文格式。

4.电梯计算电流的确定

电梯的计算电流可按下式计算:长期工作制的电梯:IJS=Ie+It

式中: IJS―电梯的计算电流,(A);

Ie-电梯的交流电动机额定电流,(A);

Fc―电梯的负载持续率;

It―电梯的附属设备计算电流,(A)。

5.电梯尖峰电流

IJE=IJS+Iqd-Ie

式中: IJE―电梯的尖峰电流,(A);

IJS―电梯的计算电流,(A);

Iqd―电梯交流电动机的起动电流,(A);

Ie―电梯交流电机额定电流。

6.常用电梯的电源开关及导线的选择

电梯供电电源导线或电缆的允许电流,随着电梯工作制的不同而有差异。论文格式。当电梯为长期工作制时,导线和电缆的允许电流即为各有关设计资料中“载流量表”所列数值。当电梯为反复短时工作制时,载面小于或等于6mm2的铜线及载面小于10mm2的铝线,其允许电流亦为“允许载流量表”所列表值;载面大于6mm2的铜线及载面大于10mm2的铝线,其允许电流应为“允许载流表”所列数值乘以反复短时工作制的校正系数。其校正系数应根据电线和电缆发热时间常数I,负载持续持率Fc和全周期时间T确定。常用导线和电缆在各种τ、Fc、T状态的断续负载下允许载流量表的修正系数可查阅建筑电气设计手册等资料。

从供电电流(通常指变压器的低压侧击口)到电梯机房的距离一般都较远(数10m以上)使电梯的专用供电线路较长,除按允许载流量表选择导线外,要求着重对电梯的供电线路的电压损失进行限制,校验线路的电压损失,使其更符合有关规定值。即要求电梯运行时的电压损失不大于7%,起动时的电压损失不应大于10%。

7.结语

熟练正确掌握常用电梯的计算方法,准确地计算出各种技术参数,对于常用电梯电源开关导线的正确选择提供可靠依据,从而提高建筑常用电梯的电气设计可靠性和准确性。

参考文献

[1]　工厂常用电气设备手册编写组.工厂常用电气设备手册[M].北京:中国电力出版社,1998.

[2]　电力工程电气设备手册编写组.电力工程工厂常用电气设备手册[M].北京:中国电力出版社,1997,5.

[3] 杨丽娟. 镇雄电厂电气一次设计分析[D]昆明理工大学, 2008 .

电源开关范文第6篇

【关键词】电子产品；电子系统；电源开关；可靠性；设计原则；研究

0.前言

现代科学技术水平不断提升，电子产品的换新换代也十分迅速，人们生活水平的提高，各个企业的竞争压力不断加剧，对于各类电子产品的质量、可靠性等均有了较高的要求。电源开关是电子系统中极为重要的构成部分，且运行时间长，其可靠性直接关系到电子产品的质量。一般国际认为可靠性是在一定的环境条件中，及规定的时间内，完成相应功能的能力，该内容适应性较为广阔，包括系统、设备、单元。其中故障的出现具有较大的随机性，而需要在设计的过程中即考虑到其可靠性的因素，对其的研究是十分有必要的。

1.合理选择电路拓扑

开关电源的拓扑形势较为丰富，一般常见的类型包括单端反激式、正激式、双单端正激式、双管正激式、双正激式、半桥式、推挽式、全桥式等。其选择推挽式或者全桥拓扑时，可能会产生单向偏磁饱和的现象，损害到开关管，而半桥电路能够自动抗不平衡，因此不会出现开关管损坏的情况。双单端正激式、中单端正激式、单端反激式、推挽式的开关管的承压能力是输入电压的两倍，在使用过程中如果是以60%降额使用，开关管的选型存在一定的困难。双管正激式、半桥电路开关管的承压能力有限，一般是电源的最大输入电压，按照60%降额使用，开关管的选用范围较为广阔。如果是进行高可靠性工程中，应选择双管正激式和半桥电路开关管，质量较为良好[1]。

2.校正功率因数

开关电源在运行过程中会产生谐波，对电网造成一定的污染，其周围的设备也会受到较大的影响，甚至损害到设备，影响其正常使用，或者在使用三相四线制的过程中，电流较大，容易出现事故，需要选择功率因素校正能力的开关电源，保障其运行的安全性。

3.合理的供电方式

根据供电形式的不同，可以将供电方式分为两个不同的类型，即集中式供电系统和分布式供电系统，二者的性质、特点、适应情况等均有较大的差异。其中分布式供电系统供电单元与负载的距离较近，优化了动态响应特性，且供电较为稳定，在传输过程中电能的损耗较少，效率良好，可靠性较高，也具有扩展功率的特点，因此一般电子系统会才采用分布式供电系统，设备的可靠性要求高也能够达到标准[2]。

4.控制策略的制定

针对不用的情况 ，需要合理选择电源开关的控制措施，才能到达良好的可靠性效果。如果电源的功率较小，一般情况下会采用电流型PWM控制，相较电压型控制，其能够逐周期对电流实施有效的限制，控制速度更快，且不会出现过流损坏开关管的问题，降低过载，防止出现短路的问题，且环路稳定，容易补偿，纹波也较小，并电网电压调整率良好，瞬态响应效率高。实践证明，电流控制的50W开关电源，其输出纹波约为25mV，电压控制性开关电源比电压控制型开关电源性能更加优越。由于开关损耗的影响，硬开关技术开关频率一般不会超过350kHz，软开关技术则是以谐振为基本原理，大幅度减少了开关的损耗，并能够提高开关频率，并达到兆赫级水平。运用了软开关技术的变换器，其具有较多的优点，包括开关损耗低、恒频控制、储能元件尺寸良好的适应性、控制范围较为广阔、负载的范围较大等，但是其有存在一定的局限性，即其无法应用于中小功率电源中，中小电源一般采用PWM技术，只能应用于功率较大的电源中[3]。

5.元器件的选用

元器件的各项质量、性能等对于开关电源的可靠性有着直接的决定作用，在选择时需要严格遵循一定的原则，才能够在保障开关电源的质量，具体原则有以下几点：①严格做好质量控制元器件的质量因素引起的开关电源的失效与工作应力没有直接的关系，因此需要选择质量良好的元器件，元器件在使用前需要进行严格的检验，将质量不达标的排除掉；②按照规范严格筛选元器件 相较锗半导体器件，硅半导体器件性能更加良好，因此应选择硅半导体器件。尽量选择集成电路，减少分立器件的数量，电路更加简单，也能够降低故障风险。开关管应选择金氧半场效晶体管，其驱动电路更加简单，损耗也更少。输出整流管应使用二极管，其软恢复性较为良好。金属封装、陶瓷封装、玻璃封装的器件相较塑料封装的器件质量更加良好，因此需要避免使用塑料封装的器件。一般情况不使用继电器，如果条件限制，需要使用继电器，应选择接触良好的密封继电器。一般不使用电位器，如果需要保留电位器，需要对其实施同封处理。由于有高频电流通过，容易升温，需要吸收电容器与开关管和输出整流管的距离不宜过大，且该类电容器需要属于高频，且损耗少，并能够耐高温。③应用环境因素 由于铝电解电容在特殊的情况下，其外壳会被腐蚀，容量不稳定、漏电流增加等问题，包括潮湿的环境、盐雾环境等，因此如果是处于舰船中，或者环境较为潮湿的情况下，尽量避免使用铝电解电容。在航天电子设备的电源中，在空间粒子的轰击下，电解质会被分解，因此也不适合于铝电解电容的使用[4]。

6.设置保护电路

电子系统的开关电源需要在较为复杂的条件下稳定的运行与工作，并出现荷载电压过大、过低、短路故障、高温、浪涌冲击等情况，因此需要设置不同的保护电路，使之能够适应不同的运行环境，能在各种恶劣环境下可靠地工作，提升器运行的稳定性。

7.开关电源的损耗

元器件在工作过程中会出现损耗，运行了较长时间后，损耗较为严重会造成元器件的失效，该现象属于自然损耗老化，工作应力对其没有影响。铝电解电容持续长时间处于高频条件下运行，会使得电解液逐渐损失，容量也会随之下降，如果电解液的损失量达到40%，容量则会减少20%；如果电解液的损耗量达到90%，容量则会减少40%，在该情况下，电容器芯子已处于干涸状态，失去了使用功能[5]。

8.总结

电源开关作为电子系统中极为重要的构件，其需要长时间的连续运行，且面临着较为复杂的运行环境。电源开关的特殊性，其无法进行相应的检修，而仅仅只能日常维护，因此其也较为容易出现各种故障，直接影响到电子产品的正常使用，需要进行可靠性设计。本文仅从一般的角度分析了电源开关的可靠性设计，在实践的设计活动中还需要设计人员结合实际的要求，不断的提升设计水平，保障电源开关的可靠性，提升电子产品的质量，给企业带来良好的经济效益及社会效益。[科]

【参考文献】

［1］徐小宁.开关电源可靠性设计研究[J].电气传动自动化，2009(03)：27-31.

［2］姚洪平,刘亿文,薛晨光.开关电源可靠性设计研究[J].电子制作，2013(17)：39.

［3］周真,侯长剑,王芳,王丽杰.基于BP神经网络的开关电源可靠性预计[J].电测与仪表，2009(01):64-68.

电源开关范文第7篇

1、打开电视机电源，在电视下方或右侧找到一排按键，在input信号源键按一下调出菜单，选择“电视”，这时就应该有电视信号了。有外接电视盒的也可以在打开两机电源后用用机顶盒遥控器操作。

2、电视机电源的位置：

宾馆电视的总电源开关一般都在床头柜上面，把床头柜的电视电源开关打开，在打开电视机就行了。有的宾馆选用的是一种多功能显示器，没有开关键，只能用遥控器上的电源键进行开关。一般宾馆里的电视机都有电源总开关，可以找一下，如果找不到可以求助服务员。

（来源：文章屋网 ）

电源开关范文第8篇

【关键词】脱硫；故障；分析；处理

现在国际国内对环境的要求越来越高，湿式脱硫系统广泛应用于燃煤发电厂，并在安全生产中起到了越来越重要的作用。神蜀江油发电厂二期脱硫系统自投运以来多次发生事故保安段失电，导致脱硫跳闸停运，经过多次的经验和技术分析，对事故保安段失电特作如下探讨：

一、脱硫电气系统情况

本脱硫电气系统设两段单母线接线的6KV脱硫段，工作电源分别引自#33，#34机组不带给水泵的6KV工作段（3B，4A段），备用电源分别引自于由启动/备用变供电的6KV备用段。设两台6/0.4KV容量2000KVA的脱硫低压工作变，接于6KV脱硫母线。380/220V系统为单母线分段接线(PCA,B段)，设母联开关，当主电源故障或主电源开关跳闸，母联开关自动合闸。脱硫事故保安段母线电源引自脱硫PC B段，备用电源引自主机柴油发电机。

二、事故保安段失电分析

当发生脱硫公用MCC2段失电后，上位机显示脱硫公用MCC2段电源开关故障报警，电压显示为零，就地脱硫公用MCC2段电压表指示到零，脱硫公用MCC2段所带的负荷全部失电，上位机显示3A、3C、3E吸收塔搅拌器跳停故障报警及4A、4C、4E吸收塔搅拌器跳停故障报警，搅拌器电流无显示，打开#3/#4炉吸收塔搅拌器电流CRT画面显示正常运行的#3/#4炉B/D/F吸收塔搅拌器电流比6台吸收塔搅拌器正常运行时电流偏高20A左右，#3#4炉脱硫不间断电源画面显示#2炉脱硫UPS旁路电源失去故障报警，就地检查为3A、3C、3E吸收塔搅拌器及4A、4C、4E吸收塔搅拌器停运，就地#2炉脱硫UPS柜控制面板显示旁路电源故障报警。

三、失电原因分析

（1）事故保安段母线电源设置单一，380V PCB段故障或非故障失电，则导致脱硫事故保安段失电；

（2）事故保安段备用电源直接引自柴油发电机，增加故障机会，同时成本更高；

（3）PC段母联开关联动设置为主电源发生故障，或主电源进线开关跳开，母联开关联动合闸。

（4）检查历史曲线发现400V脱硫PC2段上脱硫400V保安PCB段电源开关保护定值过小。

（5）估计由于近期环境温度较高，配电室只配备轴流风机，加之近期负荷相对较高引起热保护动作。

（6）脱硫保安B段有负荷启动，除尘招聘负荷过重导致进行开关保护动作。

四、处理方法

当脱硫保安段失电后，脱硫盘操必须立即汇报当班班长，由当班班长汇报当值值长。由班长联系设备部点检要求其在半小时内对旁路挡板加装机械闭锁装置，闭锁装好后巡检汇报班长。然后令巡检就地检查旁路挡板开启是否到位，如无法开启或开启不到位就地紧急手动开启旁路挡板。另外还要检查现场设备停运情况/配电间/电缆夹层有无异常/电池间，UPS.DCS供电正常运行。关闭FGD系统进出口挡板；上位机解除所有设备启动联锁。

根据事故发生的程度，结合实际运行状况综合考虑分析事故原因，关闭脱硫区域所有泵入口门及出口门（可就地操作）对其进行排污，防止管道内部沉淀和板结，恢复泵启动前状态。如果那时正好有粉车对石灰石日粉仓进行打粉，必须要求其停止。

出现脱硫保安段失电后将脱硫保安段工作电源进线开关拉至检修位，将脱硫公用MCC二段电源（1）拉至检修位，合上脱硫保安上的脱硫公用MCC二段电源（2）电源开关，启动“脱硫公用MCC2段上面的3A、3C、3E吸收塔搅拌器运行，防止浆液沉淀埋住吸收塔搅拌器叶片。还必须将PC段设置为单母线失压，则自动跳开主进线开关，母联开关自动跳合闸；另外还可以增设一条引自PC A段进线，当PC B段失电，可由PC A段直接供电，则可在母联开关未动作情况下保持脱硫事故保安段带电；脱硫事故保安段备用电源可引自主机事故保安段，以减少柴油发电机故障导致脱硫事故保安段最终失电。

若是以单段PC段失电为例来做事故预想，若脱硫系统保安段单段故障，应检查设备故障原因及设备动作的情况，并断开该段电源开关及负荷开关。

出现脱硫系统保安段段失电后，在短时间4小时内若查明了失电原因，可配合集控人员将400V脱硫PC3B备用电源或通过脱硫系统保安段、3B段联络开关供电，按照运规的要求逐步恢复脱硫系统的正常运行。

脱硫系统保安段段失电，如是电气保护动作引起的母线跳闸，严禁盲目送电，若查明原因属6KV电源故障引起的，按短停机处理，若仅是脱硫系统保安段/3B某段母线进线开关跳闸，对应6KV电源开关未跳闸，则不得对该400V脱硫PC母线进行试送电，应断开所带负荷开关，对母线及开关柜进行检查，若检查中未发现明显故障点且母线绝缘合格，则故障点有可能在负荷侧，由越级跳闸造成工作电源进线开关保护动作，此时应重点检查各负荷，发现故障原因后，应及时隔离故障点，逐步恢复正常设备的运行。

在处理过程中，切勿未经确认故障原因，就马上合闸，而导致第二次跳闸，严重时可能导致人身或设备的危险，在未查明原因的情况下，及时通知检修人员处理。

通过以上方法可杜绝事故保安段失电引起的脱硫系统停运，从而确保烟气排放的环保指数，保障机组正常运行不受影响。

参考文献