循环水泵

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循环水泵范文第1篇

【关键词】循环水泵 振动 原因分析 处理

1 概况

德州站现有热水锅炉1台，循环水泵2台，其热水系统是由2台循环水泵、管路组成闭式系统。其中1#循环水泵采用博山通达工业泵总厂型号为IS125-80-250R的水泵，电机采用荣成市大兴电机厂型号为Y250M-2的异步电动机，水泵与电机之间采用弹性联轴器联接。

1.1 循环水泵技术参数

1#循环水泵型号为IS125-80-250R，流量160m3/h，扬程80m，转速为2970r/min，配备55KW的电机，泵型号的意义：

IS―符合国际标准的单级离心泵；

125―吸入口直径（mm）；

80―排出口直径（mm）；

250―叶轮的最大名义直径（mm）；

1.2 循环水系统流程

水塔供给的生水经过钠离子罐、碱罐进行处理之后进入25m3的软化水罐，再由循环水泵加压进入锅炉，经过锅炉加热之后，进入生产区伴热和社区供暖的热力管网。流程图如图1所示：

2 振动情况

1#循环水泵长期以来，缓冲垫更换频繁，进入冬季运行后循环水泵后，2013年1月25日1#循环水泵声音异常，停机后检查发现循环水泵轴承损坏、电机端盖出现裂纹，更换水泵轴承、电机端盖后试运，发现循环水泵、电机振动过大。利用vm-63a测振仪测得振动值如下表1所示：

3 设备检查及原因分析

3.1 可能原因

1#循环水泵更换水泵轴承、电机端盖后，试运期间振动偏大，使用vm-63a测振仪测得水平方向振动值为：电机非驱动端13.7mm/s，电机驱动端7.5mm/s，水泵非驱动端12.3mm/s，水泵驱动端6.4mm/s，测得垂直方向振动值为：电机非驱动端12.8mm/s，电机驱动端7.3mm/s，水泵非驱动端12.0mm/ s，水泵驱动端6.2mm/s，振动偏大，电流为89A，额定电流为103A，电流正常。

通常情况下，可能造成循环水泵振动偏大的原因为：

（1）轴承损坏；

（2）吸入口水位过低；

（3）同心度调节不良；

（4）泵轴弯曲；

（5）电机故障造成振动大；

泵的叶轮、轴承箱等主要构件存在问题。

3.2 设备检查

停机之后，松开电机的地脚螺栓，检查循环水泵、电机的轴承，对电机轴承加脂，循环水泵轴承加油，重新安装进行试运，效果不明显，振动仍然偏大。

重新安装后试运过程中，保证与水泵吸入口相连接的软化水罐液位在2.4m以上，并通过不断地调节水泵的出口和循环水系统的回流阀，使水泵不断改变工况，但是经过工况调节，效果不明显，振动仍然偏大。

停机之后，拆开对轮，拆卸循环水泵泵轴进行校验，泵轴未发生弯曲。

拆开对轮，空转电机进行振动测试，电机振动较小，测量值如下表2，符合要求。排除了因更换电机端盖、轴承等造成的电机振动大的原因。

3.3 分析造成1#循环水泵振动大的主要原因

通过设备检查，可以发现电机空转时振动正常，但与循环水泵联接振动大，因此判断主要原因为：电机轴与泵轴不同心、水泵叶轮、轴承箱、腔室等部件存在问题。

4 问题处理

拆开循环水泵的轴承箱，通过测量发现轴承箱与轴承之间出现1mm间隙，无法满足需要，对轴承箱进行了更换。

拆开中开面，取出叶轮，发现叶轮出现裂纹，更换循环水泵叶轮。

对1#循环水泵电机底座螺栓孔进行扩孔，通过左右前后移动电机进行水平方向的同心度调整，同时制作垫片，通过垫片的数量调节垂直方向的同心度调整，经过调整之后，对循环水泵进行试运，试运期间测量振动值如下表3。

5 总结

由于循环水泵的结构、安装、维护检修等方面的原因以及运行操作中的问题，使得循环水泵在运行过程中产生振动从而无法正常运行，过大的振动还直接缩短了其运行寿命。本文针对现场循环水泵振动值过大的现象，通过对其进行振动监测，分析故障原因，并采取改进措施，收到了较好效果。

通过对1#循环水泵的处理，为其他设备出现问题的处理提供了解决思路。当同类型的设备出现问题时，要多进行比较，通过仪表显示、安装结构、运行工况等的不同，判断出现问题的原因。

参考文献

[1] 山东博山通达工业水泵厂 IS型泵安装使用说明书

循环水泵范文第2篇

关键词：循环水泵；超功率；详细分析；处理方案；叶轮切割；再鉴定

中图分类号：TM623 文献标识码：A 文章编号：1006-8937（2015）15-0161-02

前期某电站早在建设阶段部分设备曾出现过一些技术问题，最终均得到顺利解决。笔者近期负责了循环水泵的采购与参与了部分合同执行工作，为此对前期项目曾出现的部分技术问题进行了整理与归纳，以期对后续项目有所借鉴与参考。

电站循环水泵（以下简称“循泵”）功能为向凝汽器提供冷却水，某电站（以下简称“P项目”）每台机组配置两台循环水泵，供应商为国外厂家（以下简称A），泵型为混流式、混凝土蜗壳循环水泵，齿轮箱与电机分包商也均为国外厂家。

在安装工作及静态试验完成，确认具备启动条件后，便对该电站第一台机组2号循泵（002PO）进行了首次性能试验，数据显示，在设计入口压力下，循泵流量与电机功率均比系统要求的设计值高。随后对该机组1号循泵（001PO）也进行了首次启动，得到了相同的结果。

该电站建设承包方邀请循泵供货A厂家现场服务工程师到现场，亲自启动了001PO性能试验，并更加精确地测量了相应试验数据，确认此问题真实存在，各方随即展开了原因分析及落实最终的处理方案。

1 合同中规定的性能参数

原约定的参数见表1。

2 现场测试结果

在首次启动发现循环水泵存在超功率问题后，为了得到更准确的试验数据，随后又分别于6月19日、6月23日两次启动了001PO，持续时间分别为5 h与3 h。

在此过程中收集了系统、设备的各项参数，现场泵性能试验特性曲线如图1所示。

从上述图表中的数据可看出，电机的输入功率为6 950 kW，比电机的额定功率6 500 kW超出7%，比电机的最大消耗功率6 233 kW超过约11.5%，电机稳定电流在710 A左右，比额定电流633 A超出了约12%，流量36.7 m3/s比设计的额定流量32.165 m3/s超出约14%，从上述结果可知，该泵的Q-H性能曲线较大程度上偏离了合同要求的性能曲线，对此展开如下原因分析。

3 原因分析

在确认循环水泵超功率的问题后，根据工作经验及认真分析，锁定导致该问题的原因有系统阻力偏低、泵实际转速偏高与泵几何尺寸偏大三个，具体描述如下。

3.1 系统阻力偏低

泵工作点为系统阻力曲线与泵性能曲线（流量-扬程）的交点，经过仔细核查，发现循环水泵系统的实际阻力远远低于设计阻力，在性能曲线不变的情况下，交点沿着性能曲线向右下方移动，致使泵的扬程降低、流量增大。

3.2 泵实际转速偏高

经调查发现，泵的设计转速为160 rpm，但电机和齿轮箱的设计输入却为161 rpm，由于实际制造过程中存在一定允许的偏差，在现场测得的循泵实际转速为161.8 rpm，与设计转速存在约1.13%的偏差。根据比例定律公式：

Q2/Q1=n2/n1

H2/H1=（n2/n1）2

P2/P1=（n2/n1）3

致使流量、扬程、轴功率都增加，但据计算仅转速增加不会导致功率的大幅上涨。

3.3 泵叶轮的几何尺寸偏大

除本文讨论的P项目外，厂家A在本次供货前也曾为其他电站项目（以下简称Q项目）提供过循环水泵，二者使用了相同的水力模型。

鉴于Q项目循泵运行良好，A厂家在Q项目原型泵基础上，考虑一定线性比例因子后设计了P项目循泵，据A厂家反馈该比例因子为1.236；当发现P项目循环水泵的超功率问题后，A厂家经过重新核算，得出上述线性比例因子应为1.212（误差值为2.4%）。

根据相似定律，流量与线性比例因子的立方成正比，扬程与线性比例因子的平方成正比，而功率与该因子的五次方成正比，目前该比例因子的误差值为2.4%，则该误差将导致循泵流量、扬程与功率的显著增大。

4 解决方案分析

针对前述三种原因，制定如下四种解决方案。

4.1 切割叶轮，减小叶轮直径

循泵为混流泵，满足切削定律，相应公式如下：

对循环水泵叶轮进行切割，根据上述公式可知，叶轮直径减小，其它几何尺寸不变（忽略出口处叶片宽度的微小变化），可减小泵的流量，降低电机功率，但会使泵的扬程降低。

为达到合同规定的技术性能要求，厂家A计算原循泵叶轮半径需车削掉51.5 mm，车削后水泵性能曲线将向下平移，可基本与合同要求的特性曲线重合，相关比较见表2。

另外，由于循环水流量增加，根据汽轮机组输出功率和循环水流量的关系曲线，输出功率可提高近0.08%（约800 kW），但实际能否增加机组的输出功率以及增加多少还与凝汽器是否能达到该流量下对应的真空值有关。

综上，该方法可以达到降低循泵流量与电机功率的目标；但所需工作量较大、实施难度也较大，预计4台循环水泵全部车削叶轮，以及拆卸、安装与调试共需5个月以上，无法满足工程进度。

4.2 更换齿轮箱

不对电机进行更换，仅更换齿轮箱，在电机转速不变的情况下改变齿轮箱太阳轮和行星轮的转速比，以降低水泵转速。

根据比例定律公式，转速下降，流量、扬程和功率均可得到降低：

为达到合同规定的技术性能要求，厂家A计算转速需由原来的161.8 rpm降低至155.3 rpm，齿轮箱变比将由原来的1：4.6降低为1：4.8，转速降低后水泵性能曲线将向下平移，可基本与合同要求的特性曲线重合。

综上，该方法可以达到降低循泵流量与电机功率的目标，且较叶轮车削，工期短、工作量小；但由于需重新设计、制造齿轮箱，成本较高，且齿轮箱的制造工期较长（约1 a）。

4.3 增加循环水泵系统阻力

由于循环水泵系统的实际阻力远远低于设计阻力，则可修改循泵蜗壳和涵道结构，或在凝汽器出水侧管路中增加节流孔板，增大系统阻力，从而改变循泵工作点，达到提高扬程与减少流量的目的，但功率会稍有增加。在现有循泵严重超功率的情况下，该种方法不可取。

4.4 更换大功率的电机

现有循泵严重超功率，可考虑更换更大功率电机，但该种方案所需工期较长（2 a），不满足工程进度；而且更换的电机功率将达到8 000 kW，成本较高，经济型较差。

5 最终采取的处理方案

根据前述几种方案的对比分析，在综合考虑各种因素后，各方最终决定采用第一种解决方案，且根据计算切削后的性能参数：

Q=126 000 m3/h，H=15 m，P=5 800 kW

可以满足循环水系统稳定运行工况要求，同时，为保证叶轮切割质量，电站总承包方要求切削后的叶轮要单独进行动平衡试验。

5.1 叶轮切削后以及性能试验结果

确定方案后，在各方的通力合作下，4台循泵均进行了切削（叶轮直径从2 879 mm减少到2 776 mm），在动平衡试验合格后，运至现场进行了回装，并对1、2号循泵进行了再鉴定性能试验，试验结果基本与预期相同，见表3。

5.2 结论及安全性评价

综上，叶轮切削后，循泵流量、扬程和功率均得到了明显下降，基本满足了系统运行要求，虽然轴功率上涨较多，且电机输入功率（6 550 kW）稍微超过了电机额定功率（6 500 kW），但据测试绕组温升很低，电机厂家通过分析计算，认为即使在特殊工况下电机输入功率短时达到6 700 kW，也不会对电机寿命造成影响。

此外，循环水泵由LGD/LGE中压盘供电，不影响LHA/LHB应急母线的负载，因此不影响应急柴油机的带载能力，因此供电系统也是安全的。最终，电站营运者经过试验、计算与分析，也认可了循泵叶轮切削方案，认为最终试验结果可以保证循泵的长期安全稳定运行。

至此，循环水泵超功率问题得到满意的处理，同时也为后续其它项目提供了宝贵的经验。

循环水泵范文第3篇

关键词：火电厂；循环水泵；振动；处理

中图分类号：TM62 文献标识码：A

1 循环水泵振动情况

某火力发电厂发电机组所采用的4台循环水泵自2010年10月安装结束后相继投入使用，但在运行过程中发现循环水泵组普遍存在振动过大问题，其中#1、#2及#4循环水泵电机的水平振动增大现象尤为明显。特别是#2循环水泵，自从投入使用以来其运行工况一直很不稳定，其电机上部的水平振动日益严重，到2011年2月时，水平振动增长情况为8394101113134153μm。虽然在2011年5月及2012年1月相继对#1、#2和#4循环水泵进行了大修，但并没有根本性地消除上述循环水泵的振动问题。总结循环水泵存在的问题如下： ①循环水泵上中下三道轴套都存在磨损，其中下轴套约有深度为1.6mm的磨损；循环水泵上中下三道轴承中，下轴承存在最为严重的磨损；叶轮室的磨损程度较轻。②经检查，循环水泵上部的填料涵凹窝与外接管a（导叶体下口环）之间存在10～20mm的同心度偏差。③循环水泵的基础台板水平度超出标准，进水侧高而出水侧低，存在偏斜。④4台循环水泵的出水管与筒体所连接的下半部分焊缝都出现了裂缝。

2 循环水泵的结构

循环水泵的组成零部件共有19个，采用的安装形式为单基础层的立式安装，出水口位于基础层之下。循环水泵的外筒体采用钢板焊接件，而吸入水口则为铸件。循环水泵的叶轮结构为开式整体结构，通过哈夫锁环以及螺栓在轴上定位，并用键与轴联接，叶轮室与叶轮之间的空隙约有0.5～0.7mm。循环水泵有上下2根泵轴，在导叶体和填料函体内的上中下位置各安装有一道赛龙轴承，轴承的剂是其自身输送的水。循环水泵的转子有3.5mm的提升高度，并由调整螺母来对轴端进行调节。

循环水泵电机支座下方的台板是整个循环水泵静止部分的定位支撑点，同时也是整个循环水泵的定位支撑点。由于上下2根泵轴在通过套筒式联轴器进行联接时两者之间有间隙，所以在循环水泵装配过程中，循环水泵的制造厂商对循环水泵基础台板的水平度有比较严格的要求，要求水平度偏差在0.05mm/m以内，对泵轴的摆度则不作要求。循环水泵转子的定位方式是通过电机轴承箱内的推力盘进行轴向定位，有12片推力瓦块均匀分布在推力盘下，推力瓦块是安装于碟形弹簧上的，碟形弹簧的作用是保证推力盘与瓦块之间能够均匀接触，从而均匀受力。在装配过程中，要求推力盘与推力瓦块之间的间隙为零，而运行过程中两者之间则有0.02～0.03 mm充满油膜的油隙。

3 循环水泵振动的原因分析

该火力发电厂4台循环水泵在安装过程中都严格遵照了制造厂商的相关要求，每台循环水泵基础台板的水平度都符合小于0.05mm/m的标准。但在安装结束后进行调试时，发现循环水泵电机的振动都偏大，约在80μm左右。特别是#1、#2和#4循环水泵电机的水平振动还呈现出逐步增大的趋势。经频谱分析发现，循环水泵振动幅值最大的时刻位于8～10Hz区间内，与电机转子的转动频率相吻合，而其他倍频分量幅值都比较小。

3.1 循环水泵振动分析

一般循环水泵振动主要是由于循环水泵装配和安装精度不高；吸入口的水位过低；循环水泵汽蚀；循环水泵的轴承损坏或轴弯曲以及电机故障；联轴器的螺栓损坏或出现松动；运动部件的质量不均匀；基础不够牢固以及出水管路的影响等原因造成的。而在#1、#2和#4循环水泵大修过程中，对上述常见振动原因进行了逐一分析和排除。①在大修过程中发现，4台循环水泵入口处的清污机工作都很正常，吸入口的水位也能满足规定要求，所以可以排除是由于吸入口水位过低导致了循环水泵振动。②在大修后重新启动循环水泵，发现其出水口和台板上的排气阀都能够自动排气，循环水泵的电流和出水压力都很稳定，也无异声发出，说明循环水泵并未发生汽蚀，所以可以排除气蚀导致了振动。③循环水泵每次检修过程中都能发现其上中下三道轴承存在磨损，而轴套则有偏磨。#2循环水泵在2011年5月大修时，对轴承、泵轴及联轴器都进行了更换，但之后运行振动仍然过大，这就说明循环水泵的振动并不是由于泵轴弯曲、轴承损坏、联轴器的螺栓损坏或出现松动所造成的。只是在循环水泵振动不断增大的过程中，必然会致使轴承两侧的间隙不均匀，使得轴承与轴套之间不断磨擦，将会进一步加剧循环水泵的振动。而4台循环水泵所采用的电机经过了多次单体试转，其振动都远小于10μm。此外，在#2循环水泵大修时也检测了电机的鼠笼条，并没有发现任何问题；而循环水泵运行过程中其三相电流可以保证为平衡的，电机的导瓦温度和间隙都处于正常状态，所以也可以排除是由于电机因素造成了振动。④在2011年5月的大修过程中，对#2循环水泵的叶轮头进行了静平衡；在2012年1月的大修过程中，对#2循环水泵的叶轮头又进行了动平衡处理，而循环水泵其他运动部件也都多次进行了检查，并没有发现存在质量不均匀的问题。不过当循环水泵与电机相连后，也有可能会导致整个轴系出现质量不均匀。在#2循环水泵运行过程中，有数次振动过大，但进行动平衡后其振动呈现出明显的降低，就很好地说明了这一点。⑤#2循环水泵在运行过程中已进行了多次检修，检修过程中都会加垫片使基础台板的水平度满足规定要求，但下一次检修时又会发现基础台板的水平度超出了标准，总是进水侧高而出水侧低。这说明了循环水泵的基础不够稳定，而最近一次检修也发现#4循环水泵的基础台板下方的确存在较大空隙。⑥4台循环水泵的筒体是由同尺寸的钢板焊接而成的，导致其刚性不足，在外力作用下极易出现位移和变形，造成筒体上下的同心度改变。⑦循环水泵的出水管与筒体之间直接利用法兰进行刚性连接，导致在循环水泵启动与停运时都会有压力差传递至筒体上，造成筒体的拉扯，进而使与筒体连为一个整体的基础台板同样受到外力的拉扯作用，这也是出水管与筒体所连接的下半部分焊缝出现裂缝的原因。此外，在受到不平衡力的作用下，循环水泵的筒体会产生局部变形和位移，使得其与基础台板之间不再垂直，从而为循环水泵的轴承与轴套之间发生偏磨提供条件。而不平衡受力也会使水流在泵轴上的力不再均匀，并引发循环水泵的振动。

3.2 循环水泵振动分析结果

因此，该火力发电厂4台循环水泵振动的原因总结如下：①由于基础浇筑不够严实，造成循环水泵基础台板下方存在空隙。②循环水泵的筒体刚性不够，容易变形和移位。③循环水泵的整个轴系可能存在质量不均匀。

4 循环水泵振动的处理措施

针对循环水泵已确认存在的问题，采取以下措施予以解决： ①首先要检查循环水泵基础台板下方是否存在空隙和不严实的部分，如果发现空隙则使用风镐从内侧将原基础四面打至台板垫铁处。在垫铁下方的基础不存在明显异常的情况下，可以不去移动定位垫铁，在立模后用高强灌注料重新浇实循环水泵的基础，以减少检修的工作量；但如果垫铁下方的基础也不严实，则要将整个基础敲掉重做，确保基础严实后再进行循环水泵的安装。②对于循环水泵筒体刚性不够问题，当循环水泵筒体组装并调试好同心后，用18号和20号槽钢以进水室混凝土墙面为基点，从中间轴承处的筒体法兰对筒体从三面进行支撑定位，以避免循环水泵的筒体出现受力变形和位移。③对于循环水泵与电机相连后整个轴系可能存在质量不均匀问题，为了消除其影响，经与制造厂家沟通后，重新设计了循环水泵的轴系，将泵轴从之前的上下2根改为1根，从而实现了泵轴摆度的可调。④将一个膨胀节或弹性传力接头设置在循环水泵的筒体与出水口之间，这样就能有效吸收循环水泵启动和停运时的压力差，避免管道出现位移，消除了出水管对循环水泵筒体的影响。

5 结论

经过严密的分析之后，确定该火力发电厂循环水泵振动的原因既有循环水泵基础不严实的安装问题，也有循环水泵筒体刚性不够的质量问题。以#4循环水泵为例，针对现状存在的问题，在检修过程中采取了相应的解决措施后，#4循环水泵运行至今约半年多的时间里，其振动一直保持在60μm以内，运行十分稳定，已完全消除了之前振动过大的影响。这证明对循环水泵振动原因的分析和解决措施都是正确和切实可行的，对于振动问题的解决有良好的借鉴意义。

参考文献

[1] 魏海涛，潘继真，张煜，等.循环水泵电动机振动大的原因分析及处理措施[J].河北电力技术，2012（01）：52-54.

[2] 毛尚会.循环水泵电机振动大的原因分析[J].江苏电机工程，2008（01）：69-71.

循环水泵范文第4篇

关键词：火电机组；循环水泵；节能；优化

在电厂中，循环水泵是重要的辅机之一，也是耗电量较大的辅机之一，它消耗的电能约占厂总发电量的1%-1.5%。同时循环水泵的运行方式对凝汽器真空和汽轮机出力也有很大的影响。所以，在一定条件下合理确定循环水泵的运行台数即实现循环水泵的最优运行，是提高电厂运行经济性的重要措施，对电厂节能具有现实意义。目前国内电厂多是采用定速或双速循环水泵，通过改变循坏水泵的组合方式来调节循环水流量。循环水泵投入台数增多，循环水流量就会增大，凝汽器压力就会降低，从而增加汽轮机功率，但同时会引起循环水泵耗功率增大，增加厂用电率。根据热经济性最佳的原则，当汽轮机增加的功率与循环水泵消耗的功率两者之间差值最大时，对应的循环水泵运行方式最优。在满足机组正常运行的前提下，根据外界环境变化调配循环水泵运行台数，从而调节循环水流量，使机组运行的经济性最优，这就是本文拟研究的主要内容。

一、循环水泵运行特性

（一）循环水泵

循环水泵向凝汽器提供冷却水，用以凝结汽轮机排汽，保持凝汽器真空。如果失去循环水，凝汽器将失去冷源，机组将不能运行，所以，循环水泵可以说是汽轮发电机组最重要的辅机之一。循环水泵的工作特点是流量大、扬程低，这是因为每凝结1kg排汽约需冷却水50-80kg[1]、循环水泵所提供的能量，主要用克服冷却水在系统内流动时的阻力以及由于水源与热井水面高度不同所引起的势能。循环水泵通常存在着并联运行的工况，因为当机组运行状况发生变化（如负荷、水温变化）时，循环水泵的输出流量也会有很大变化。考虑到泵的扬程可能受到冷却水管堵塞等原因的影响，要求循环水泵的扬程-流量曲线为陆降型。发电厂的大型循环水泵一般都采用轴流泵的形式。

（二）循环水泵的基本性能⑹

循环水泵的基本性能参数主要包括：流量Q、扬程H、效率n、功率N、转速n、汽蚀余量NPSH等。

水泵的流量又称为输水量，是指单位时间内流经管道的有效截面的流体量，也称瞬时流量。以体积表示时称为体积流量QV（m3/s），以质量表示时称为质量流量Qm（kg3/s），两者有如下关系

Qm= pgQv

其中，P为流体密度，g为重力加速度。

扬程为单位重量液体流经粟后获得的有效能量，是菜的重要参数之一又称压头。扬程可表示为流体的压力能头、动能头和位能头的增加，即

上式中H为扬程（m），P1、P2分别为泵进口、出口处的压强（Pa），V1、V2分别为流体在泵进出口处的流速（m/s），Z1、Z2为进出口高度（m），为液体密度（kg/m3）， g为重力加速度（m/s2）。

水泵的功率分为轴功率N和有效功率Ne。轴功率是水泵轴从动力机处获得的总能量增量，通俗地讲，就是电机输给水泵的功率。有效功率指流体流经机器后每单位时间获得的能量

Ne= pgQvH

有效功率Ne与轴功率N之比就是栗的效率n。

转速是指水泵轴或叶轮每分钟旋转的次数。转速与其他性能参数有着密切的关系，一定的转速，对应一定的流量、扬程和轴功率。转速改变，将引起其他参数发生相应变化。与水泵配套的动力机械，不仅在功率上要满足水泵运行的工况要求，在转速上也要与水泵的转速相一致。汽蚀余量是指在泵吸入口处单位重量液体所具有的超过汽化压力的富余能量。吸程为必需汽蚀余量，即泵允许吸液体的真空度，亦即泵允许的安装高度。泵的性能曲线是在一定转速下水泵的扬程、轴功率、效率与流量之间的关系曲线。通常研究的是H-Q、N-Q和η-Q关系曲线，横坐标为Q，其他参数为纵坐标。般都是通过试验的方法来确定泵的性能曲线。

（三）循环水入口温度tw1

循环水入口温度与环境温度和循环水系统的供水方式有关。若循环水系统为开式水系统，其供水来自天然水源，则循环水入口温度等于外界环境温度中的循环水的温度。若循环水系统为闭式水系统，其供水来自于冷却塔，则循环水入口温度不仅与外界环境有关，还与冷却塔的冷却效果有关。

（四）循环水温升?t

循环水温升就是循环水出口温度tw2与循环水入口温度tw1之差。在凝汽器中，蒸汽的放热量可表示为：

Q1=DC（hc-hc’） （2-4）

式中， DC为汽轮机低压缸排汽量；hc为低压t排汽焓， hc’为凝结水焓。循环水的吸热量为：

Q2=DW（hw2-hw1）=DwCp（tw2-tw1） （2-5）

式中， DW为循环水流量， hw2为循环水出口水焓， hw1为循环水入口水焓， Cp为水的定压比热容，一般取为4.187kJ/（kg. ℃）。

蒸汽与循环水之间的换热遵循能量守恒定律，根据能量守恒，有Q1 = Q2，即：

根据式（2-6）可以得出循环水温升的计算公式：

对于凝汽式汽轮机，墙差在数值上变化不大，大约是2180kJ/kg，可直接用于式（2-7）的计算。由（2-7）可以看出，循环水温升主要与循环水流量和低压t排气量有关。

二、结论

随着全社会节能环保意识的不断提高，电力行业所面临的节能减排任务越来越严峻，作为在电力行业中占据主要地位的火电行业，其节能减排任务更是突出。另一方面，传统的火电机组节能减排潜力巨大，这就为对火电厂的节能减排研究提供了非常大的可能性及研究空间。循环水泵是火电机组的重要辅助设备，同时也是火电厂耗电最多的设备之一，因此研究循环水泵的优化运行，电厂节能优化任务的一项重要工作，具有现实意义。本文立足于对循环水泵的优化运行方案进行设计探讨。循环水泵的优化运行方案提出后，解决了原来循环水泵运行方式无精确理论依据的情况，可以实现循环水泵运行的精细化管理。由此可以看出，本文的研究内容具有重要的实用价值。本文通过对循环水泵及循环水泵运行特性、凝汽器特性、进行分析，得出了循环水泵耗功与汽轮机功率增量之间的平衡关系的计算方法，获得了不同环境下最佳的循环水泵运行方式组合，给运行人员的运行操作提供了可靠准确的指导。

参考文献：

[1]邢希东.大型定速循环水泵在湿冷火电机组上的节能优化.水泵技术，2011（4）：45-48.

[2]刘吉臻，王玮，曾德良，等.火电机组定速循环水泵的全工况运行优化.动力工程学报，2011，31（9）：682-688.

循环水泵范文第5篇

关键词 循环水泵；缺陷；技术改造

中图分类号TM621 文献标识码A 文章编号 1674-6708（2013）85-0019-02

0 引言

包头第三热电厂2×300MW机组，配置的循环水泵是长沙天鹅泵工业有限公司生产立式湿井式斜流泵。

1 近5年主要缺陷及技改消除情况

1）缺陷1：2007年7月～12月四台循环水泵先后振动超标。

（1）原因分析；叶轮室采用铸铁抗汽蚀能力差造成松动；

（2）技改情况：更换不锈钢叶轮室，将叶片固定。

2）缺陷2：泵设计不可抽芯式，叶轮汽蚀情况较重。

（1）原因分析：检修时需切割出口管道整体吊出，检修困难，效果差；

（2）技改情况：2009.3.20～4.18日 #2机组A＼B 循环水泵更换可抽芯泵，更换不锈钢叶轮（ZG1Cr18Ni9Ti），提高叶轮抗汽蚀能力。

3）缺陷3：#1机组#A.B泵流量不足，电流偏大。具体存在问题：首先，1号机组循环泵循环水流量只有30769t/h，小于凝汽器设计流量36515t/h。其次，1号机组循环水泵运行电流及耗电大于2号机组循环水泵，2号机组循环水泵电机，高速运行电流约150A，低速运行电流只110A，而1号机组电机电流较高，高速时电流约176A，低速时电流约125A。最后在同等负荷条件下#1机组真空值比#2机组真空值低2kPa。

（1）原因分析：①水泵的运行效率偏低；②运行工况偏离设计工况。经与厂家共同协商，决定选择优化设计的新型叶轮。通过只更换水泵叶轮技改方法，达到较大幅增加水泵流量，明显降低水泵能耗的目的。

（2）技改情况：2011年8月1#机组A.B#泵更换新型叶轮、叶轮室，新叶轮重新确定循环泵叶型的角度，叶轮前盖板外移以增大叶轮过流通道等，原有泵体部件不变。

产生效益：从循环泵试验数据可以看出，1号循环泵单台高速运行时电流下降21A，2号循环泵单台高速运行时电流下降25A，循环泵出口压力下降0.04MPa。1号循环泵单台高速运行时每小时可节电123kW・h，满负荷时循环泵耗电率由改造前的0.34%降低为0.30%，下降0.04个百分点；70%负荷时循环泵耗电率由改造前的0.49%降低为0.43%，下降0.06个百分点；60%负荷时循环泵耗电率由改造前的0.57%降低为0.51%，下降0.06个百分点。#2循环泵单台高速运行时每小时可节电147kWh，满负荷时循环泵耗电率由改造前的0.34%降低为0.29%，下降0.05个百分点；70%负荷时循环泵耗电率由改造前的0.49%降低为0.42%，下降0.07个百分点；60%负荷时循环泵耗电率由改造前的0.57%降低为0.49%，下降0.08个百分点。

2号循环泵单台低速运行时电流下降16A，循环泵出口压力下降0.02MPa，每小时可节电94kWh，满负荷时循环泵耗电率由改造前的0.25%降低为0.22%，下降0.03个百分点；70%负荷时循环泵耗电率由改造前的0.35%降低为0.31%，下降0.04个百分点；60%负荷时循环泵耗电率由改造前的0.41%降低为0.36%，下降0.05个百分点。按照年平均循环泵耗电率下降0.08个百分点，年利用小时为5000小时，年平均负荷0.7计算，年节电量为：5000h×300000kW×0.7× 0.08%=840000kW・h年节省费用：840000kW×0.27元/kW・h=22.68万元

4）缺陷4：常出现开一台流量不够，开两台流量过大的情况，既费电能又费水，无法实现经济运行。

（1）原因分析：每台机组配置两台循环泵，其出口蝶阀，只有全开全关两个位置，再由于季节温差大，负荷变化原因，无法调节经济运行方式，

（2）技改情况：对#1机组循环泵电机进行变极双速改造。

结合当地气象条件及负荷情况，随着气温降低，每台机组循环泵为一台高速运行；随着气温进一步降低，由一台低速泵运行；同样，随着气温逐步回升，运行切至一台高速运行；气温进一步回升最热时，高负荷转为双泵高低速运行。或利用循环水出口母管制采用两机三台泵运行等多种方式。改造后根据不同负荷、不同季节 ，增加了循泵的运行调整方式 ，提高机组经济性 。

改造后经济效益分析：①循环泵电机改造后，仅一台低速泵（14极）运行的时间大约达6.5个月，每台运行电流减少50 A ，则节P=1.732*6*50*0.866=427kW，日节省电量：427×24=10248kW日节省费用（按上网电价0.27元/度计算）

0.27×10248=2766.96元，每年节省费用2766.96×195=539557.2元

②改造前，按照双泵并联运行4个月，单泵运行8个月计算，一年用电量为：

5839×24×120+2711×24×240=3243.17万kW・h。

改造后，双泵高速运行3个月，双泵低速运行3个月，单泵低速运行6个月，一年用电量为：

4426×24×90+3731×24×90+1741×24×180=2514.02万kW・h

一年下来，可节约用电量3243.17-2514.02=729.15万kW・h

电价按照0.27元/kW・h计算，一年可节约费用729.15×0.27=196.9万元

注释：上述节电量仅是粗略计算，改造后的最终经济性，需结合环境温度和机组运行情况在循环水泵的不同运行方式下进行试验，通过获取运行相关数据进行全面统计核算为准。

2 结论和建议

包头第三热电厂2x300MW 机组循环水泵通过技术改造，逐步成功消除了因循环水泵选型设计等引发的缺陷，循环水泵安全稳定运行，并不断挖潜，节能效果及经济效益显著，达到了良好的效果。

建议在设备消缺时，彻底查清设备存在的问题，把握实质从根本解决；技改做好论证和选择，在技术、材料方面不断创新、实践，更好地应用于生产中。

参考文献

循环水泵范文第6篇

关键词：矸石热电厂 #4、5机组 循环水泵 节能改造

循环水泵作为火力发电厂主要辅机之一，是连接双曲线冷却塔与凝汽器的设备，主要作用是引入双曲线冷却塔的水通过循环水泵，将经汽轮机做功后的排入凝汽器乏汽冷却成凝结水，乏汽的废热在凝汽器中传给了循环冷却水，然后进入冷却塔冷却，循环使用。

从维持机组真空、调节循环水流量的要求出发，其出力应随季节和机组负荷而变化。但是目前电厂循环水泵运行方式都是一台泵或两台泵定速（原设计流量及转速不能改变）运行，没有按照机组真空变化来调节流量。这种运行调节方式有两个缺陷：一是浪费电能；二是增加设备不必要的磨损。不能按照机组的实际工况来调整，能耗损失就更大了。

优化与完善实施过程

热电厂#4、5机组循环水泵共有四台，长期存在效率低，电机超负荷、超额定电流运行，电机温度高等问题，发电厂本着节约能源，降低成本的原则，与公司机电部、公司技术中心以及原公司技术开发公司等单位的专业技术人员，根据#4、5汽轮发电机组循环水泵的技术参数，进行检测、分析和研究，并结合管路流体力学特性，按最佳运行工况参数，共同研究开发，委托专业水泵制造公司量身定做了流体输送高效节能循环水泵，改造了目前处于不利工况、低效率运行的循环水泵。优化了循环水系统工艺，调整控制系统，降低“无效能耗”，提高输送效率，达到了最佳的节能效果。

高效节能循环水泵的特点

内置式密封结构：采用内置式密封结构，密封循环水对泵密封系统和流量的改型更为直接、有效。

外形美观：直线型的外观并在泵盖上附加强筋，内置式密封结构使泵整体结构浑然一体，灵活的结构设计使泵更加精美大方。

高效率：采用CFD计算流体动力学，分析计算出泵内压力分布和速度分布关系，优化泵的流道设计，通过叶轮的切削角度改变成最佳的水泵运行状况，确保泵有高效的水力型线。大部分泵体采用双流道设计，以减小径向力。泵体、泵盖及叶轮等过流部分采用树脂砂板模造型，保证了外观及流道尺寸以及泵的水力效率。该型泵效率比一般双吸泵高3～5%。

平衡精度高：转子部件动平衡精度为G1.0级。

轴：轴短且刚性好，增加轴径，以延长轴承的使用寿命。轴为全填料密封结构，不锈刚耐腐蚀，使用寿命长。

双涡壳：该泵泵采用双涡壳结构，减轻了径向力，降低噪音及振动。

经济效益

节能循环水泵安装运行后，总电流减少242A，减少24.97%；实际功率减少145.15Kw，减少25.72%；每天耗电量减少3483.6Kw.h，节电率25.72%；如按0.37元/Kw.h计算，每天节省电费1288.93元/天，按照每年300天机算，每年节省电费38.67万元；供水总流量1391 M3/h，增长率27.83%。

原循环水泵在夏季运行时，电动机温度高达80℃左右，每台电动机需要一台工业电风扇对其冷却降温，这种设备运行方式成为机组的安全隐患。节能循环水泵安装运行后，最高温度在70℃左右，解除了工业电风扇，机组以及设备的寿命和耗电量，运行安全稳定可靠性大大增加，间接经济效益可观。

应用情况

节能循环水泵安装运行后，总电流减少242A，减少24.97%；实际功率减少145.15Kw，减少25.72%；每天耗电量减少3483.6Kw.h，节电率25.72%；如按0.37元/Kw.h计算，每天节省电费1288.93元/天，按照每年300天机算，年节省电费38.67万元；供水总流量1391 M3/h，增长率27.83%。

原循环水泵在夏季运行时，电动机温度高达80℃左右，每台电动机需要一台工业电风扇对其冷却降温，这种设备运行方式成为机组的安全隐患。节能循环水泵安装运行后，于2009年6月18日上午10：30对电动机就地测温：气温22～32℃，#4机循泵甲电动机温度63℃，循泵乙电动机温度63℃；#5机循泵甲电动机温度66℃，循泵乙电动机温度61℃。后又对电动机测温监视，最高温度在70℃左右，这样不仅解除了工业电风扇的额外用电，也消除了机组的安全运行隐患。年节约电费38元左右。

参考文献：

循环水泵范文第7篇

关键词：变频调速；室外温度；智能；调节；循环水泵；负荷

最近几年，变频器使用的非常广泛，在工业的生产过程中，大功率的电机在使用的过程中必须要使用变频技术，这样才能消除电机启动对电流的负面影响，在运行的过程中可以根据生产的需要来对电机的转速进行适当的调整，因为冬夏两季室外的温度和湿度都会产生非常大的变化，但是室内的温度一定要保持平衡，在热负荷的计算方面还要根据相关的参数选取适当的循环水泵，这样一方面可以在很大的程度上节省水泵在实际运行中所需要的电能，同时还可以提高测量的精度。

1 变频调速装置的应用选择

1.1 针对小区楼房和厂房的供暖，空调系统的过程中空调的负荷会因为外界气候条件产生的变化会非常的明显，如果采用流量进行调节就一定要对循环水泵的流量进行有效的调节和控制。特别是现代化的热网和智能建筑中对这一要求是非常严格也是非常迫切的。

通常在供热和空调系统当中，用户侧采用的是二通阀来对流量进行适当的调节，如果总管上的流量缩减的时候，压差控制阀就会通过旁边的管道当中释放掉多余的流量，多余的压头会消耗在阀门的节能方面，但是在这一过程中却没有产生任何的变化，所以也没有达到节约能源的目的。

1.2 原油的系统中如果因为选型的过程中不是非常合理，或者是系统实际的供冷和供热都发生了非常大的变化，这样就会使得水泵在运行的过程中在流量方面无法满足额定的工况要求，从而也会产生电机超电流的现象，影响了运行的质量。

如果水泵在实际的运行过程中出现了选择食物或者是热网阻力减小的情况，水泵的工作点会向右侧偏移，而当循环水泵和管路特征曲线不相符的时候，如果采用原有的节流方式，工作点就会超过水泵的最大流量，如果这种现象长期得不到改善就会破坏电机自身的功能，也缩短了电机的使用寿命，这样就会使得电能被大量的消耗在阀门节流环节当中，因为阀门的开度非常小，就会有大量的资金就会使用在阀门的节流上，但是如果控制得不是很好，就会出现非常严重得水力失调的现象。

在选择水泵流量的过程中，扬程过长就会出现实际的推力无法满足其运转的情况，在这样的情况下，如果不采用相关的措施做好节流工作就会使得系统的流量不断的增大，这样就会使得资源受到非常大的损失，这会对系统运行的经济性造成非常不利的影响。如果采用节流技术就可以使得流量达到系统运行的需要，但是相应的也会使得浪费在阀门上的流量也不断的增大，并且阀门一直处在工作的状态就会对阀门的使用寿命带来十分重大的负面影响，在这样的情况下就会使得效率在这一过程中大大降低，损坏的程度也会增大。

1.3 分期建设的热网或者是房屋建设项目中，供热和空调的面积都会不断的加大，随之而来的就是流量也在不断的加大，如果在选择水泵的过程中按照一期完成的负荷去挑选，在二期工程建设完成之后就必须要更换新的水泵，如果按照二期工程施工完成去选择循环水泵，一期和二期之间就会使得很多能源都白白浪费，所以系统也无法保证其运行的质量和效果。

2 变频技术节能分析

循环水泵进行变频控制有两种策略，一种为“定压变流量”；另一种为“变压变流量”。“定压变流量”的控制式就是通过变频器恒定循环水泵的进出口压差或最不利热用户的资用压差来实现循环水泵的变流量运行。如果不采用阀门节流的措施，是无法按照系统实际需要进行调整的。如果采用“变压变流量”，根本无需调节阀门，是最方便和最节能的方式。

3 循环水泵设置的形式

对于换热器来说，在运行期间，换热器对循环流量大小并无严格限制。因此，在循环水泵的设置中，换热站循环泵与热用户循环泵合二为一。这种情况也适用于采用吸收式冷热水饥组。吸收式冷水机组的负荷调节可以在10%～100%内无极调节；冷水流量可在50%～100%内无极调节；如果采用2台机组即可在25%～100%内进行调节。

对于锅炉来说，锅炉循环流量一般不应小于额定流量的70%，当循环流量过小时，会引起锅炉浸水管水副务配不均，出现热偏差，导致锅炉爆管等事故；同时由于回水温度过低，造成锅炉尾部腐蚀。因此，常采用双级泵系统。

对于压缩式冷水饥组，流经蒸发器的流量低于其额定流量时，冷水温度会很低，甚至结冰，造成喘振，可能引起机器停车，造成冷量波动。所以，压缩式冷水饥组也得采用双级泵系统。冷热源侧循环泵一般采用定流量运行，负荷侧泵采用变流量运行，以适应负荷的变化。

4 控制策略

对于流量一扬程曲线比较平缓的循环水泵，采用压差控制比较困难，可以采用流量控制，就是时时采集泵出口流量的数值，将其与当时外温条件下为保证室温所需要的流量进行比较，进而通过变频控制水泵流量，实现系统的变流量运行。

问题是流量的测量比较麻烦，尤其大管径的流量测量装置，造价十分昂贵。按固定的控制方法对系统进行控制，不论供热/空调系统是采用质调节、量调节，还是质、量并调的调节方式，系统供、回水温度在室内温度要求恒定、室外温度已知的情况下，都是系统循环流量的单值函数。这样，时时采集系统回水温度或分集水器的压差，并反馈至变频器中，与系统在当时外温条件下计算出的回水温度或压差进行比较，以指导变频器控制循环水泵的运行频率。

对于不同的供热/空调系统，是采用压差控制、流量控制还是温度控制，应当综合考虑水泵流量特性、系统调节式及各种系统参变送器的取得难易与否来确定。

结束语

我国当前的资源和能源的现状是十分严峻的，在当前的社会发展中如何去做好节能工作也是很多人都十分关注的话题，在当前的暖通空调建设中采用变频调速技术是很多节能方法当中十分有效的一种，所以如果采用适当的使用方法一定会使得我国能源的消耗逐渐减少，我国当前的节能技术还有很大的发展空间，变频调速技术也是如此，所以我国的节能技术还是有很大的发展前景的。

参考文献

[1]陆耀庆，实用供热空调设计手册[M]北京：中国建筑工业出版社，1993.

[2]周漠仁，流体力学泵与风机[M]北京：中国建筑工业出版社，1993.

[3]汤辉.浅谈变频调速技术在供水自控系统中的应用[J].黑龙江科技信息，2008（16）.

循环水泵范文第8篇

2012年6月26日2时11分451毫秒，#1燃机#1循环水泵运行中跳闸，#3循泵联启正常，#1凝泵变频跳闸，#2凝泵联启正常，#1循泵出口母管压力由92Kpa降至51Kpa，2时11分831毫秒，#1机组跳闸。2时12分，运行人员抢合#1循泵未能成功。检查#1机MARKVI 报警画面上跳机首出原因是励磁保护动作，显示MASTER1故障代码“77”，MASTER2故障代码“110”，PROTECTION故障代码“77”，#1机发变组保护辅助继电器“74/86G-2A”动作，导致#1燃机跳闸。

设备管理部电气专业人员赶到现场通过查看#1循泵6KV综合保护装置跳闸记录，显示“电流速断动作”，动作时间为“02.11.17.371”，保护装置上显示故障电流为A相 111.08A、C相102.92A（均为二次电流值，电流互感器变比为150/5），折算到一次故障电流A相为3332A， C相为3087A。运行抢合后电流速断保护第二次动作，动作时间为“02.12.28.024”，保护装置上显示故障电流为A相 109.14A、C相115.15A，折算到一次故障电流A相为3270A， C相为3454A。至就地检查发现#1循泵电机接线盒外壳已烧黑，判断电动机接线盒内出现了短路。

同时查EX2100励磁装置上保护代码“77”为励磁装置整流桥触发回路与母线电压失去同步，励磁保护启动出口，使发变组保护辅助继电器“74/86G-2A”动作，引起机组跳闸。

检修人员将#1循泵电机接线盒打开后，发现中性点三相电缆接线鼻子已有2相全部熔化，另一相部分熔化，但三相并接螺栓基本完整，螺帽无松动，接线盒底部有明显铜的熔化物。三相进线电缆接线鼻子处均有不同程度的弧光损伤，其中A相接线鼻子基本完好，B、C相损伤较为严重，打开电机接线盒两侧通风窗检查电机内部无受损现象，6根电缆引出线除接线鼻子处有损伤外，其他部分无烧熔和炭化现象，初步判断电动机内部没有发生故障及损坏。

2.原因分析

本次事故与2008年5月23日#2循泵发生的事故原因基本一样，由于该电动机为Y型接线方式，电缆进线侧和中性点电缆接线均在同一接线盒内，且没有设置专门的接线柱，通过电动机电缆铜鼻子间螺栓直接压接的方式实现连接，接线盒与电机本体无隔绝，运行中接线盒内部温度和电机温度基本相同，随着电机的启停，长期运行后接线处由于热胀冷缩原因出现松动。从事故现场检查情况来看，中性点并接螺栓没有松动，初步判断是中性点侧3根电缆中某相电缆接线鼻子压接处长时间运行后出现松动或导线断股，运行中发热并引起接线鼻子压接处熔化。

通过查阅检修记录， #1循泵上次检修时间为2010年4月份，性质为小修。检修过程中解开了电缆接头并进行了预防性试验，每相的绝缘及直流电阻试验数据均正常。

到目前为止离上次检修已有26个月，且由于机组长期连续运行和近期#2循泵处理缺陷， #1循泵连续运行未切换，没有及时对#1循泵电机中性点处进行检查，也是造成此次事故的原因之一。

事故时中性点处发热熔化后所产生的电弧造成相邻电缆连接处绝缘损坏，电机相间短路保护动作跳闸，引起6kV母线电压畸变及降低。调阅DCS上的#1机组6KV母线电压曲线，在第一次短路时IA段母线AC相电压降至5.57kV，持续时间超过3秒，同时IB段AC相电压在降低。另外由于#1凝泵变频装置跳闸，查故障记录为高压失电保护动作，联系变频器厂家技术人员后，确认当母线任一线电压低于4.5 kV时变频装置报高压失电瞬时跳闸，因此可以确认在故障瞬间IB段母线电压已降至4.5kV以下。同时#1机组高厂变保护装置T60-AUX上复压过流保护元件也已启动，查低电压启动定值为0.7PU，表明此时母线电压已低于4.2kV，大大低于正常运行值，和上述凝泵变频高压失电跳闸现象相吻合。

由于9F燃机设计中励磁电源采用6kV厂用电源，在6kV母线电压波动畸变及大幅下降的情况下，最终造成EX2100励磁装置检测到整流桥触发回路与母线电压失去同步，保护动作发跳闸命令，使#1燃机跳闸。

3.处理过程

事故发生后，在判断是由于#1循泵短路引起机组跳机的情况下， #1燃机于4时11分重新启动。然后根据现场检查情况和初步分析， #1循泵电动机本身没有损坏，重点解决电缆烧损的问题，实施如下抢修方案：

（1）对电动机本体进行电气试验，并对电源电缆进行中频谐振交流耐压试验，试验数据均正常。

（2）由于电机电源电缆接线鼻子处已严重损伤，重新制作6KV冷缩电缆头。

（3）项目部人员在电机试验后对电机内部进行清理，并用SS25带电清洗剂对线圈表面进行清洁，在清理过程中确保无杂物进入电机内部。

（4）对电动机6根引出线电缆用酒精反复进行擦拭，去除烧损部分，重新制作电缆接线鼻子并烫锡，对中性点电缆使用硅橡胶带进行双层包扎。

（5）改变中性点接线方式，不再采用中性点3相电缆用同一个螺栓并接的方式，而是采用一块5*50*100MM的铜排进行短接，3相中性点电缆各自连接在铜排上，确保连接可靠。

（6）在进出线电缆可靠连接后，用多层黄蜡布进行包扎，确保绝缘良好。

电动机于6月26日16时22分抢修结束，电机单转正常，转向正确，空载电流78A，振动最大为电机上部东西向1.9丝；6月26日17时25分，#1循泵带泵试转，电流122.5A，振动正常，设备恢复正常运行。

4.暴露问题

（1）尽管由于2008年5月23日#2循泵已经发生过类似事故，在后面的工作中加强了循泵电机中性点接线的检查，每次检修中均拆开绝缘包扎进行检查复紧，并进行电气试验。但是通过此次事故，反映出设备管理人员前瞻性、预见性及敏感性的严重不足。

（2）没有严格执行设备定期检查制度，在#2循泵水泵发生事故后，制定了迎峰度夏前检查高压电机及重要辅机接线检查的制度，但在工作中没有认真落实到实处，在迎峰度夏前的检查项目中没有将该电机列入检查范围，留下了事故隐患，造成此次事故。

（3）工作中主动性欠缺，考虑问题不全面，在#2循泵发生事故后没有举一反三，积极思考，依然采用电机原有的不合理接线方式，使事故隐患一直存在，如能提前对循泵电机中性点接线方式进行改造，就有可能消除这一隐患，不会发生类似事故。

5.预防措施

为避免今后同类事件的发生，针对存在的问题和不足，消除设备隐患，制定以下防范措施：

（1）加强设备巡检，特别是对高压电动机和重要低压电动机的日常巡检，明确责任人，建立设备巡检记录。

（2）进一步加强安全隐患和不安全因素的排查治理，对设备健康状况进行超前分析，对事故进行超前预防，加强管理，将事故消灭在萌芽状态，尤其是针对平时较少检修的设备，要充分利用检修机会进行检查。

（3）完善设备计划检修项目内容，及时预防缺陷的发生，切实落实设备管理“预防为主、超前控制”的管理理念，并通过制度进行强化落实。

（4）抓紧对#3循泵中性点接线方式进行改造，采用铜排短接的方式，避免出现类似问题。