承台施工总结
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承台施工总结范文第1篇
中图分类号：B811文献标识码： A
引言
对于高层和小高层桩基筏板基础（以下简称桩筏基础）与独立承台基础（以下简称承台基础）是建筑常用的基础形式。在人工费快速增长、生产效率大幅提高的今天，如何在保证结构安全、满足功能要求的前提下，尽可能的降低造价，缩短工期，减少施工困难，科学艺术地解决工程问题，一直是摆在每个结构工程师面前的重要课题。只有不断的对比、分析、总结，才能为业主节约投资，为打造绿色节能型社会做出贡献。下文以具体工程为例，分析此两种基础形式，比较此两种基础形式的经济性数据。
一、工程简介：
本文按层高和结构体系，采用了温州地区6个工程实例分别按桩筏基础和承台基础进行计算分析，工程概况分别如下
以上实例均为地下一层，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，场地为类，特征周期值为0.75s。
二、绘图过程
以上工程采用2010版PKPM-JCCAD模块进行分析计算。每个工程基础均按桩筏基础和承台基础2个方案进行试算，然后绘制施工图，为了有更好的对比效果，桩类型和根数不变。最后交由预算公司和施工单位做专业的施工预算。
三、计算预算结果
四、分析与总结
从表分析来看基本上桩筏的混凝土用量和钢筋用量要大于承台基础；砖胎膜量桩承台基础大于桩筏基础；防水涂料最大相差20%（特殊工程除外）；总的造价桩筏基础要大于承台基础，但筏板基础的施工工期可以缩短1/4左右。
由高度分析：框架剪力墙结构层高大于50M，造价比(桩筏基础每平方米金额/承台基础每平方米金额)随高度增加而增加，但到达一定的高度后反而下降的趋势甚至出现筏板基础造价比承台还省的特例。如B大厦由于单桩承载力较大且柱网比较集中，承台基础布置后承台高度比筏板的高度大很多，混凝土量桩筏基础反而比较小，从而总的造价反而桩筏基础更节省；纯剪力墙结构层高大于50M,造价比随层高的增大而减小。
由结构体系分析：剪力墙结构尤其是柱网密、层高超过50M的更适合做桩筏基础；框架剪力墙基础尤其是柱网大、层高小于50M的更适合做承台基础。
承台施工总结范文第2篇
一、 全面部署
根据指挥部的安排部署，我项目部的大整改、大反思活动由指挥部总工程师朱扬琼领导，由施工管理部、安全质量部提出整改方案和监督整改，我项目部项目经理、总工组织本部安全、质检、技术、实验、材料、测量、领工、施工及各专业工种；各架子队进行详细安排和布置，各负其责，协调合作。
二、 现场摸底及动员
1月30日至31日，由指挥部总工程师朱扬琼、指挥部施管部、安质部和本人一起对第我项目部所有在建工程进行了全面大普查，发现如下问题：
1、 桩基施工现场凌乱，无墩位牌、钻孔施工牌、钻孔记录表、渣样盒
2、 泥浆池未作标准防护，无安全警示牌
3、 上行联络线跨东外环特大桥12#、13#墩，下行联络线跨东外环特大桥8#墩靠近东外环路未作防护
4、 承台基坑未按规定的坡比开挖
5、 承台开挖弃土未外运，弃土乱堆，现场凌乱
6、 承台深基坑未作防护
7、 承台泡水
8、 承台上墩身预埋钢筋锈蚀
9、 承台及墩身混凝土同条件养护试块未按要求养护、标识不清楚
10、 墩身施工支架未按要求搭设爬梯
11、 支架剪刀撑未按要求搭设
12、 高墩未按要求设置防坠网
13、 部分路基边坡未修整，存在超挖现象
1月31日晚在我项目部召开由我项目部经理主持、指挥部总工、指挥部施管部、安质部、第三项目部全体管理人员、各作业队负责人参加的问题通报和整改动员大会，全面发动和部署，从质量、安全、环保、文明工地（本；文由；方案—范文库为您搜集—整理）等方面对所发现的问题及暂未暴露的问题进行彻底清查，全面整改，提出整改方案。并加强宣传教育和制度落实，严防反弹。将各工点整改任务落实到主要责任人、技术、施工及架子队。对敷衍了事，拒不整改的架子队和个人将进行严厉处罚。
三、 整改及落实
从2月1日开始为我项目部全面整改和落实阶段，要求对照我项目部存在的问题及整改安排表及该表未罗列的其他问题进行全面整改，指挥部施管部、安质部全过程进行监督检查。期间各工点除桩基施工照常进行外，其他全部停工。各工点技术、施工蹲点指导整改，项目部领导对全管段进行检查，现场办公。确保现场做到无遗漏、无死角、现场整洁、无安全隐患、标识齐全、记录清楚、便道畅通、环保优良、内业资料齐全、台账清晰。
截止至2月4日，各桩基施工现场已整理，墩位牌、钻孔施工牌、钻孔记录表、渣样盒已配置齐全，泥浆池做统一标准防护；上行联络线跨东外环特大桥12#、13#墩，下行联络线跨东外环特大桥8#墩靠近东外环路边采用彩钢瓦围挡防护；承台弃土平整，基坑已做防护，泡水基坑已全部将水抽出，承台上墩身预埋钢筋采用PVC管套住防止锈蚀；墩身支架已搭设爬梯，高墩施工采用防坠网防护；同条件养护试块已按规范养护并标识明确；路基边坡已修整。现场整改已形成一定的效果。
承台施工总结范文第3篇
【关键字】软土地基；桩基承台；分析
我国不但地域广阔，更兼人口众多，使得我国在各种设施的修筑过程中不得不面对各种地理环境应诉的影响着制约。各种地质结构复杂多变，价值又受到气候和自然环境的多方面影响以及人类活动对自然环境构造的改造，使得在当前的建筑过程中软土路基成为建筑的主要难点。软土地基是道路设计和施工中遇到的地质困难之一，它是一种有湖泊、谷地、湿地等天然含水量高，空隙大的细粒土。在软土路基的施工和处理方式是保证道路行驶安全的关键，是提高道路质量的保证。
1 软土地基的基本特性
软体地基是指压缩层有淤泥或其他高压缩性土构成的地基，其在施工的过程中具有气压能力低的特点，因此在施工的过程中，建桩基承台是解决软土地基的主要形式。软粘土也叫软土，中最常见的、工程地质性质最差的要数淤泥或淤泥质土，在施工的过程中由于其承压能力低，渗透系数小则固结速率就很慢，使得在混凝土施工的过程中延长施工周期，增加施工难度，有效应力增长缓慢，从而沉降稳定慢，地基强度增长也十分缓慢。这一特点是严重制约地基处理方法和处理效果的重要方面。通常在施工的过程中，都是通过修筑软土地集中桩基承重台来解决软土地基承压能力低的缺陷，在当前的工程建筑中，通常工程上把天然孔隙比大于或等于1.5的亚粘土、粘土称为淤泥，而把孔隙比大于1.0小于1.5的粘土称为淤泥质粘十:其主要特性有:
1.1 孔隙比和天然含水量大。软土地基由于其在组成过程中是由各种河流沉积物和冲积物以及各种粘性土壤构成的，因此含水量大是其特征之一。这种特征的影响之下软粘土的强度极低，淤泥灵敏度高。
1.2 压缩性高。由于软土地基在构成的成分中存在着粘性物质，使得软土在凝结之后其压缩性能高，属于固结土和微超固结土，在一些新近沉积的图层会出现欠固结土。在我国，软土主要出现在沿海地带和各种湖泊河流的集聚地。我国淤泥和淤泥质土的压缩系的一般都大于O.5MPa-1，建造在这种软土上的建筑物将发生较大的沉降，尤其是沉降的不均性，会造成建筑物的开裂和损坏。
1.3 透水性弱。软土地基由于其本身是有各种河流沉积物和冲积物组成，使得其在组成中含有大量的水分子，在透水性能就显得微不足道，透水性能弱是软土施工过程中的主要难点和重点。由于软土渗水性小使得软土地基在凝固过程中效率的缓慢，有效应力增长慢，土壤在受到各种压缩之后往往会出现由于水分子流失而造成的工程损害。土体受荷载作用后，往往呈现很高的孔隙水压力，影响地基的压密固结。
1.4 抗剪强度低。软土地基在施工的过程中往往会出现由于其外部荷载能力作用下出现各种难以预测的故障与缺点，软土通常呈软塑或者流塑的状态，在外部荷载作用下，抗剪性能极差，提高软土地基强度的关键是排水。
1.5 灵敏度高。由于软土在受到各种干扰之后其强度会随干扰而不断降低，可用性能的灵敏度高。在高灵敏度的软土地基中要避免扰动地基。冲填水是水利填充形成的产物，软粘土的填充图多为强度较低，具有欠固结的性能。
2 桩基承台侧移的基本形式及原因
2.1 桩基承台侧移的基本形式
桩基承台整体侧移 通常是发生在软土地基处理过程中较厚摩擦而引起的各种抗剪能力不足和地形变动的因素和特点。常发生于地基中软弱层较厚摩擦型桩或桩身抗弯强度不足的嵌岩桩等情况，承台在桩顶产生剪切旋转而发生侧向位移。在一般情况下通常发生在软土地基在施工的过程中，由于地基浅层土压力差较大而承台与桩顶连接不当的情况。
2.2 桩基承台侧移的原因分析
较大的水平荷载作用 主要来源于地下水土侧压力， 开挖电梯井设备基础等基坑时在其周围一定范围内产生的土压力差。 钻孔场地在旱地时，首先越好清楚掉场地之中的各种杂物，换除软土、平整压实，场地位于陡坡时，也可用枕木、型钢等搭设工作平台。若土层属灵敏度较高的流塑性软土开挖作业还会扰动软土使土层流动对桩台产生水平推力不对称填土在桩台两侧产生的土压力差，施工机具和地面堆载引起的土压力 施工期间引起的其他水平作用。
2.3 桩基承台体系整体侧向刚度尚未形成且无竖向压力作用 设计桩基础时一般按建筑物使用阶段的情况考虑视桩为埋设于弹性介质中的弹性杆件承台刚度为无限大桩与承台刚性连接承台侧面承受侧向弹性土抗力承台底面承受摩阻力。 承台桩土形成一个共同承受竖向水平和弯矩荷载的结构体。群桩则相当于设置在温克尔地基中的框架然而对于正在修建中的桩基这种结构体或框架尚未形成各桩台还是相互独立的其整体的侧向刚度大大低于使用阶段时的侧向刚度 且修建中的桩基尚未承受竖向荷载其水平向抵抗力也较使用阶段小。
2.4 侧向土抗力不足承台底部摩阻力尚未充分发挥
在各种地理环境和地理因素的影响之下的桩基施工过程中，用桩基础对比试验表明侧向土抗力和承台底摩阻可使低桩承台水平承载力提高，由此可见承台底摩阻和侧向土抗力对抵抗水平外力的作用十分明显但在软土地基中侧向土抗力很小而修建中的桩基由没有承受竖向压力承台底摩阻只由承台自重压力产生是非常小的。
3 桩基承台侧移的控制
3.1 减小桩台上的水平荷载作用
土方开挖工程应尽量安排在承台施工前完成且宜采用轻型土方机械避免对软土的扰动尽量做到先深后浅对称开挖开挖电梯井和设备基础等较深基坑时要作好支护防止引起软土层流动。承台浇筑养护拆模后应及时回填土并应十分注意对称回填避免重型施工机械在场内长久停放采用预制桩时应随打随运尽量减少在现场堆桩。
3.2 作施工现场平面布置时应注意将场内临时施工道路和堆载布置在距桩基较远处增加桩基承台体系的强度和侧向刚度。最好采用抗弯强度较高的预应力高强度混凝土管桩严格控制沉桩垂直度接桩应采用满焊,尽量实现承台与桩顶的刚性连接 适当增加桩顶嵌入承台的深度截桩宜采取人工敲击的方法使桩顶的纵向钢筋伸出与承台受力钢筋焊接连接,各独立柱桩基承台之间应设置连系梁承台与连系梁应同时施工。
承台施工总结范文第4篇
关键词：浅水区、无底钢套箱、封底砼
Abstract：Bottomless steel cofferdam construction technology was usded in Quanzhou Bay Bridge A5 contract section. During the construction activity of the B020#-B022# cushion caps, back cover concrete was builded, to provide dry condition, according to the geological data and tidal information in the shallow water area. It is economical and efficient, compare this construction technology with steel cofferdam with bottom structure. This construction technology has extensive promotion value in similar engineering.
Key words：shallow water area, bottomless steel cofferdam, back cover concrete
中图分类号：U445文献标识码： A 文章编号：
一、工程概况
1、泉州湾跨海大桥工程是福建省重点工程，起于晋江南塘与泉州市环城高速公路晋江至石狮段相接，其中泉州湾跨海大桥桥长12.454km。
2、A5标海上承台施工的环境较为复杂多样。该工程B020#~B022#墩承台位置原泥面标高较高属于浅滩地质，基于节约成本、提高工效的考虑，采用无底钢套箱施工工艺。
3、承台平面为9×7.3m圆角矩形，顶标高+1.6m，底标高既封底砼顶标高-1.4m，封底砼底标高为-2.2m。设计采用C20混凝土，39.4m³。承台设计采用C35混凝土，186.9m³。
4、水文状况：由崇武水文站实测水文资料，桥址区设计高水位为+4.15m，设计低水位为-3.29m（基面为1985年国家高程基准）。
二、施工工艺流程
施工平台搭设焊接拼装牛腿无底钢套箱组拼吊挂系统安装无底钢套箱下沉定位浇筑封底砼抽水堵漏加固凿除桩头钢筋绑扎浇筑承台砼修补养护拆除套箱
三、无底钢套箱设计
1、设计工况
施工中水平方向要承受静水压力、波浪力、涨落潮流水压力、新浇筑混凝土的侧压力，竖向承受水的浮力和混凝土的重量。综合考虑高低水位时，封底砼及承台砼浇筑前后施工情况，分为4个工况进行比较分析：
工况1：低水位时，封底砼浇筑后但未上强度
工况2：高水位时，封底砼浇筑后达到强度
工况3：高水位时，承台砼浇筑
工况4：低水位时，承台砼浇筑
工况2、工况4分别为侧板和封底砼的最不利工况。通过计算，分别按侧板和封底砼的最不利工况对无底钢套箱各个结构体系进行受力分析。
2、设计条件
(1)钢套箱顶标高：+5.0m
(2)钢套箱底标高：-2.7~-4.3m（入泥100cm）
(3)承台顶标高：+1.6m
(4)封底砼底标高：-2.2m
(5)砼容重：24KN/m3
3、设计参数
(1)封底砼厚0.8m，底标高-2.2m，砼强度为C20水下混凝土
(2)承台顶标高+1.6m，底标高-1.4m，砼强度为C35
(3)砼浮容重：14kN/m3；砼干容重：24 kN/m³
(4)砼与钢护筒间的握裹力：150KPa
4、无底钢套箱结构设计
无底钢套箱分为侧板、支撑桁架、吊挂下沉系统、定位系统。侧板是钢套箱的主要阻水结构并兼作承台模板，封底混凝土作为承台施工的底模板，为承台施工提供无水的施工环境。
4.1侧板
钢套箱侧板施工时主要承受承台混凝土的侧压力、静水压力、波浪力以及流水压力。资料显示，近年最高水位+3.36m，钢套箱侧板顶面标高取+5.0 m，按最不利施工工况进行侧板设计，保证侧板的受力满足要求。侧板从上到下分三层，每层侧壁采用单壁结构，面板为δ=8mm钢板，竖肋为[12槽钢，最大间距为0.38m，横肋为[12槽钢，最大间距为1.5m。
4.2支撑桁架系统
钢套箱内支撑桁架的设计主要考虑：承台构造和钢套箱结构要求。侧模的内支撑体系使钢套箱形成空间桁架结构，需满足侧模结构的受力要求，增大整体刚度。
钢套箱模板支撑系统在外侧设置大围囹，由2×I28工字钢和[8槽钢组成的平面桁架结构（桁架可便于人员操作使用），自套箱顶往下，每间隔1.5m设置一道。钢套箱内侧设置2道内支撑桁架，采用八字形支撑架、内圈梁和拉杆，内圈梁为2×I32工字钢，拉杆支撑架为φ325钢管。内桁架与内圈梁之间采用焊接成为整体。
4.3吊挂下沉系统
吊挂系统由吊杆、液压穿心千斤顶、精扎螺纹钢及贝雷架组成。吊挂系统的作用是升降模板，布置在对应的直模两侧最边缘竖肋正上方。
4.4定位系统
定位系统用来防止钢套箱下沉入水后受流水压力的作用产生倾斜，同时用以调整钢套箱位置。在侧板内壁与钢护筒之间设上下两层导向系统。
四、钢套箱施工
1、钢套箱拼装
1.1侧模拼装
第一层侧模先放置于钢护筒牛腿上进行定位（牛腿焊接在钢护筒上，其上横梁采用I20b工字钢，每个钢护筒上焊接2个）。
安装时，侧模法兰间加垫遇水膨胀橡胶条，压紧、粘牢避免漏水。法兰压板要求拧紧，侧模组装过程中要设置必要的临时支撑。
1.2吊装装置
钢套箱拼装时，在贝雷架上安装I32b工字钢吊杆和60t穿心千斤顶，共计四组。
2、钢套箱沉放施工
2.1测量定位及导向
钢套箱拼装前需精确测量放样，在拼装牛腿上做好标记点。沉放过程中使用全站仪全程监测，在模板顶口四条边上对应的轴线位置作四个标记点，作为控制点。沉放施工选择在落潮时，并在沉放前安装好定位系统。
2.2钢套箱沉放
在钢套箱沉放前检查下部周围环境是否存在妨碍钢套箱沉放就位的障碍物。使用千斤顶控制模板顺着导向装置下沉。
2.3钢套箱加固
钢套箱沉放后与封底砼浇筑终凝前为套箱的不稳定时间，下沉到位后，安装支撑桁架系统。以保证钢套箱外力作用下不发生偏位移动。
3、封底混凝土施工
为保证封底砼与钢护筒之间的握裹力，须在浇筑前清除钢护筒外壁的水锈和杂物，并在钢护筒上封底砼顶面以下15cm焊接剪力件。剪力件沿钢护筒均匀布置八个，剪力件均事先进行镀锌处理。
封底砼导管采用无缝钢管，浇筑时，导管底悬空10～15cm，采用临时导管定型卡固定在操作平台上。导管上部系牵引绳，控制导管倾斜，并挂设手拉葫芦控制导管高度。导管顶口与小集料斗相接，用拔球法浇筑水下封底砼。
封底过程中，钢套箱侧模上的连通器应打开，保证套箱内外水位差基本一致，保证封底砼不受水头压力作用而破坏。
五、承台施工
1、钢套箱内抽水、清淤
当封底混凝土强度达到设计规定的强度后开始进行钢套箱内抽水，并清除钢套箱内淤泥。
2、桩头凿除
封底完成抽水后，割除多余护筒，凿除桩头混凝土至设计标高。
3、封底混凝土面清理、找平
承台钢筋绑扎前，清理封底混凝土表面，对局部标高高于承台底标高点进行凿除，完成后，可进行承台钢筋施工。
4、钢筋的制作及绑扎
钢筋的形状、尺寸应按照设计的规定加工。钢筋的交叉点宜采用铁丝绑扎，箍筋应与主筋垂直，绑扎钢筋的丝头不应进入混凝土保护层内。
5、承台混凝土的浇筑及养护
混凝土浇筑采用泵车连续浇筑，采用插入式振动棒进行混凝土振捣。施工中应避免漏振、欠振、过振，确保混凝土内实外美。
六、钢套箱拆除
待首节墩身施工完成后进行钢套箱的拆除，进行下一个承台的施工。
七、总结
1、工效分析
通过工效分析，每个承台施工历时15天，与桥址区潮汐变化相吻合有利于钢套箱的作业。
各工序施工时间统计表
2、结语
无底钢套箱针对泥面标高较高，对于清淤量较大不便用有底套箱施工的工况下使用该种方案和有底套箱相比减少了底板结构和支撑系统，经济上更优，减少了底板的制作和安装工序，工效更高。因此对于类似施工条件下采用无底钢套箱具有较高的推广价值。
参考文献：[1]王晓谋、赵明华；基础工程[M] 北京；人民交通出版社；
[2]江正荣；建筑施工计算手册[M] 北京；中国建筑工业出版社；
承台施工总结范文第5篇
【关键词】 钢套箱围堰 栈桥 钢平台 封底 施工技术
1 工程概况
福建某跨江大桥，濒临入海口，起讫桩号为K9+267～K10+078，路线总长为811m。主桥采用双塔双索面混合梁斜拉桥，主跨径组合为135m+300m+135m=570m，组合梁斜拉桥主跨300m。主墩4#、5#两个承台为哑铃型，承台平面尺寸为28.6m×17.2m+9m×21.5m+28.6m×17.2m，厚度为6m，单承台C40海工混凝土数量约为7064m3，钢筋1072t。
2 栈桥施工
该项目位于主航道上，施工期间不断航，所以栈桥不能拉通架设，左右岸分别沿桥向左侧架设栈桥及承台施工平台，栈桥宽度8m，使用净宽6.83m，荷载按公路一级设计，主要用于建筑辅材、钢筋及混凝土运输等。钢板桩采用Q235?800×8mm，间距为4m，纵向跨度15m，每5跨布置6根板凳式桥墩，采用150T浮吊，DZ90型振动锤振动施工钢板桩到设计标高，桩间采用?320×6mm钢管连接以增加栈桥整体稳定性。栈桥自下而上为桩顶横梁、贝雷梁、次梁、面板。面板采用倒扣[25a，横桥向间距30cm；沿纵桥向铺设I16次梁（分配梁）间距75cm；“321”贝雷梁架设在桩顶横梁上，桩顶横梁采用2I56a，长9m。施工完成后再安装1.2m高栏杆，栏杆内侧布置水管、通讯和电线槽等，边线与桥梁投影间距为3m。为满足温度收缩要求，每105m设置温度收缩缝一道。
3 钢平台搭设
该项目采用桩基施工钢平台兼做套箱围堰底板这一特殊设计，既能缩短工期又减少投入。在承台桩基两侧横桥向搭设两榀栈桥作为桩基钢板桩施工先期平台，布置一台80吨龙门吊进行桩基平台施工，龙门吊宽40m，高28m。该项目桩基全部为水下钻孔灌注桩，钢护筒采用龙门吊配合DZ180型振动锤进行施工，利用大跨度桁架式双层导向架进行护筒导向定位，钢护筒分两节下沉，第二节顶上15m范围采用钢护筒专门定制带肋钢板直接螺旋卷成钢护筒，钢板厚度25mm，钢板采用Q345C钢，内侧肋条肋高不小于2.5mm，肋距不大于40mm，肋条与水平线夹角不大于40度。护筒外侧在设计封底段上下各延伸50cm范围内焊制钢肋条，肋距间距控制在10cm内，肋条与水平线夹角不大于40度，带肋护筒可以有效增加封底混凝土握裹力。插打结束后进行平台上部施工，在钢护筒下方焊接?630×6mm钢管上下平面支撑系统，双拼32槽钢和20槽钢作为剪刀撑，钻孔平台上部结构有主龙骨、次龙骨、面板加劲肋，综合统筹后期钢套箱功能，利用桩基平台兼做套箱围堰底板。
3 封底混凝土厚度计算
封底混凝土是承台进行干施工的关键工序，既要满足施工要求又要节省投入，节约资源，控制工期。该项目桩径2.8m，中心间距5m，34根桩基。承台底高程-1.5m，海床泥面标高-7.6m，4-6月最大潮水位3.5m，最低-1.5m。全年平均位2.8m，平均低潮位-1.4m，平均流速1.5-2m/s，低潮位时为半露水承台，可以作为最经济封底混凝土厚度研究对象，从业主投资、措施费控制及施工难度方面都能起到很好的参考作用，相比深水承台更容易优化施工方案。
为避开台风期，钢套箱下沉及封底混凝土施工时间安排在4-6月，承台施工安排在5-8月。参考苏通大桥钢护筒和混凝土握裹力实验研究，考虑带肋钢板护筒握裹力较普通钢板增加，综合考虑握裹力取值160KN/m2（小于C20极限弯曲抗拉强度，满足桥涵混凝土设计规范）；但施工期间钢护筒长期受海水浸泡，封底之前派潜水员对握裹部分进行清洗和钢刷。本例基础数据：海水γ水=10.25KN/m3，封底素混凝土γ素砼=23KN/m3，承台混凝土γ台砼=25KN/m3，钢套箱自重约14000KN，承台底面积1177.34m2，扣除34根钢护筒面积216.79m2，封底混凝土净面积960.55m2，钢套箱直径2.850m，单根钢护筒周长3.14×2.85=8.95m，浪高按0.5m计。
3.1 工况分析求解最佳封底混凝土厚度
1） 第一次封底混凝土浇筑后，吊箱抗浮稳定性计算，位时，吊箱存在上浮可能（此时不计算悬吊系统和反压系统受力），假设封底混凝土厚度为H1，总封底厚度加20cm抹平层，钢套箱自重GW1=14000KN，封底混凝土重量GF1=23×H1×960.55KN，套箱受到浮力F浮1={4.0-（-1.5-H1-0.2）}×10.25×960.55KN，钢护筒握裹力F1=160×8.95×H1×34KN。则此工况抗水浮安全系数为f1=F1/（F浮1-GW1-GF1），其中F1>（F浮1-GW1-GF1）钢套箱处于稳定状态，f1>48688H1/（42120.15-12247.01H1），按临界点求解H1>0.69m。从函数关系分析，随着H1增大，f1也随之增大。
2）对施工期间实测低潮位-1.5m工况进行计算（此时封底混凝土底位于水下），假设封底混凝土厚度为H2，吊箱可能下落。钢护筒握裹力F2=160×8.95×H2×34KN，封底混凝土重量GF2=23×H2×960.55KN，F浮2={-1.5-（-1.5-H2-0.2）}×10.25×960.55KN，套箱自重不变，则抗滑落安全系数f2=F2/（GW1+GF2-F浮2），其中F2>（GW1+GF2-F浮2）钢套箱处于稳定状态，f2>48688H2/（12030.87+12247.01H2），求解H2>0.33m。从函数关系分析，随着H2增大，f2也随之增大。
3）求解最佳封底厚度，根据两种工况安全系数函数关系，当封底厚度H增大到一个值时，无论在位还是低潮位，套箱在两种工况下都处于稳定。安全系数相等即f1=f2>1.0，此时可求得最佳最经济混凝土厚度。即：（42120.15-12247.01H）=（12030.87+12247.01H），得出H=1.23m。安全系数f1=f2=2.21，
3.2 验算钢套箱受力情况
取封底混凝土1.5m计算，先浇筑1.3m，待水抽干后清除表面浮浆杂物，做20cm抹平处理。
按1.3m验算安全系数f1=F1/（F浮1-GW1-GF1）=2.41；f2=F2/（GW1+GF2-F浮2）=2.26。验算满足设计要求。
3.3 分析第一次承台砼浇筑最大厚度
按浇筑第一层1.3m厚度封底混凝土计算，抽水后做20cm抹平，计算第一层最大承台混凝土浇筑厚度，最不利工况为低潮位（不考虑悬吊系统）。假设浇筑承台厚度为H承，抗滑计算式f3=（F3/（GW1+GF3+G承-F浮3），F3=160×8.95×1.5×34=73032KN。GF3=23×1.5×960.55=33138.98KN，G承=1177.34×H承×25=29433.5H承KN，F浮3=1.5×10.25×960.55=14768.46KN，取抗滑安全系数为1.0，此时承台浇筑最大厚度为1.38m。
在这个基础上，利用悬吊系统、吊杆和反压牛腿等组件提供的承载力单独验算超过首次承台浇筑最大厚度的承台重量，并可视实际情况加大抗滑和抗浮安全系数进行悬吊、反压等组件受力分析和设计。
4 结语
在本工程实际施工中，按照施工组织设计采用了钢平台兼做套箱底板工艺，钢护筒封底段外侧焊制带肋条施工技术要点，并按160KN/m2取值混凝土与钢护筒间握裹力进行了受力验算，最终确定封底混凝土厚度1.5m，顺利、安全、快速完成了水中承台施工，为类似项目安全施工提供了宝贵的工程实践经验。
参考文献
[1]杨红，任回兴，方俊 .苏通大桥承台封底混凝土与钢护筒间握裹力实验与研究[B].公路，2008.
[2]方诗圣，丁仕洪.钢围堰封底混凝土与桩基钢护筒间的粘结力研究[A].合肥工业大学学报，2009.
承台施工总结范文第6篇
在桥梁工程施工中对承台大体积混凝土的控制措施与整个工程的质量有紧密的联系。在承台大体积混凝土施工的过程中存在着许多难以控制的因素，为了能够提高桥梁工程的施工质量，本文深入分析桥梁承台大体积混凝土施工中存在的问题，并深入探讨了施工控制的关键技术。
1温度控制问题
1)混凝土降温。
混凝土的制作过程对于承台的大体积施工存在一定影响，但是在实际的混凝土制作过程中往往只通过经验进行理论分析。对混凝土进行稳定控制实验，该实验主要包含两个方面:一方面是混凝土凝固程度的降温实验，该实验在配好混凝土的原材料以后，对混凝土制作过程中的温度进行控制，目前采用的方法是通过封闭水管注入的冷却循环方法来达到降温木器，稳定混凝土的凝固，确保混凝土能够更好的凝固;另一方面是在混凝土成形以后，防止混凝土受到低温侵袭，对混凝土低温的应对能力进行测定。通过以上两个实验，让施工人员对混凝土的温度环境更准确的掌握。2)温度控制。进行高速铁路桥梁承台中的大体积混凝土施工中，对温度的控制非常重要，特别是混凝土成分为温度控制，确保混凝土成分之间温度的完善，能够促进实现对混凝土温度的有效控制。对混凝土各种成分进行温度控制，首先应该对各种成分的属性进行精准的张傲，同时还应该了解混凝土各种组成对的关系，为温度控制提供可靠的理论依据。最后在实际的操作过程中，需要对各种材料的温度进行精准的控制，确保工程施工效果。温度变化是导致高速铁路承台大体积混凝土出现裂缝的首要原因［3］，因此对温度的合理控制是解决裂缝问题的主要方法。
2具体施工控制技术
2.1降温管控制内部温度
对混凝土内部温度进行控制，降温管是最有效的方法。应用降温管对混凝土内部进行降温时，应该注意冷凝水与混凝土内部之间的温差，及时的调节水温。降温管应采用耐腐蚀性的钢管，进行降温前，应该对水管的密封性进行检查，为了确保能够得到准确的数据，对于内外温度进行合理的控制，可使用温度测试仪进行温度数据采集，数据主要包含外界温度、不同施工阶段的温度以及散热管的温度，除此之外还应该对温度变化规律进行总结，进而确定温度控制的准确标准。
2.2合理的配合设计
合理的原料配合设计能够在一定程度上保证混凝土的均匀性，显著提高混凝土抗裂缝的能力。进行混凝土配合设计时，应该充分的考虑到细沙、石子的选择与用量，还应该在混凝土中加入适量的符合多功能超细粉，确保混凝土的密实性，同时避免离析现象的发生，最后通过实验得到混凝土最佳的原料配比。在进行混凝土配置的过程中，可加入适量的缓凝剂，延长混凝土凝固时间，提高混凝土性质，同时还能在一定程度上降低混凝土制备的水消耗与水热化作用。
2.3材料预降温
温度对混凝土质量的影响较大，因此对外界温度及时的进行了解，对材料进行预降温十分必要。进行除此之外，混凝土施工应尽量避开阴雨天，为了能够有效降低混凝土的温度，应该使用温度较低的水进行混凝土配置。在混凝土浇筑过程中，还应根据实际情况对水温进行适当的调整。
2.4施工
施工问题也会对桥梁承台大体积质量造成影响，在施工的过程中不仅需要提高混凝土的密实性，同时还应注意提高混凝土对桩基约束所造成问题的抵抗力，减少混凝土裂缝发生率。混凝土浇筑一般使用一次性浇筑的方法，但是由于桥梁承台质量与厚度存在一定的差异，因此混凝土的浇筑顺序，浇筑方向也存在一定的差异，为了有效的避免承台产生裂缝，注重相邻桥梁承台段的混凝土浇筑很有必要。另一方，还需要对混凝土水灰比进行严格的控制，确保混凝土搅拌均匀，为了提高混凝土的密实性，可在桥梁承台一侧设置预留孔。最后，应使用不同规模的钢管将混凝土送达模板底部，避免出现离析现象。由于桥梁承台面积相对较大，表面收光时间较长，为了防止表面水分挥发，应降低混凝土内外温差，确保承台表面处于湿润状态。
3结语
承台施工总结范文第7篇
四川省雅安经石棉至泸沽高速公路C3合同段烟溪沟大桥设计为左右幅分离式,上部结构采用40m预应力砼简支T梁,下部结构采用空心薄壁墩、变截面方墩及桩柱式桥台,承台的施工质量直接影响到桥梁的整体质量,其大体积砼浇筑工艺成为施工中的重点控制工程,也成为下构施工中控制的关键点。
二、承台施工技术保证措施
㈠承台施工准备工作
基坑开挖:⑴首先平整出场地,清除坡面危石及浮土,做好基坑排水的要求,坡面有裂隙或坍塌倾向时应加设必要的防护;⑶做好排水系统,及时排除地表水,如遇雨季,应在基坑四周挖好排水沟,必要时安装潜水泵,及时将基坑内渗水抽排走;⑷安装好照明线路,并布置好施工道路;⑸合理堆放材料和机具,使其不增加基坑侧压力,不影响施工,坑缘顶部有动载时,动载与坑缘间至少留有1m护道,以确保基坑的稳定,并特别注意施工安全;⑴在承台基础位置清理出场地,开辟出工作平台,并根据测量放线确定的承台中心线及基础边线,画出基坑的开挖范围,基坑底部开挖尺寸较设计平面尺寸每边各增加0.5～1.0m的富余量,以便于支撑、排水与立模;⑶开挖前应根据实际地形进行清理,同时做好地表排水,若开挖的坑壁有明显出水点处,应设置导管排水,坑壁四周做好防护,并设置有醒目的安全警示线;⑷基坑开挖放坡要求:对于深入弱风化基岩且没有地表水,坑壁不加支撑的基坑,基坑顶缘有静载的坡面,开挖坡度为1:0.35,基坑顶缘有动载的坡面,开挖坡度为1:0. 5m,坑顶边与动载间应留有不小于1米宽的护道,坑壁有支撑若有草袋围堰,则根据草袋围堰的施工坡度(1:0.3)进行开挖;⑸当基坑开挖至承台底标高以上15时,改用人工挖土,凿除清理桩头多余砼,整理桩头钢筋,并整平基底⑹当基坑内遇到大漂石、石芽或进入岩层部分时采用手持式风钻打眼,电雷管松动爆破,严格控制装药量,采用浅眼少药,以松动岩石为目的,炮眼深度硬岩不宜超过0 .4m,装药深度控制在不超过炮眼深度的1/3为宜;⑺基坑一经开挖,必须连续作业,一气挖成,不宜间断。达到高程并经检验合格后应立即进行基底的铺底作业,不得长期暴露,以防止地质及雨水浸泡影响地基承载力;⑻基坑开挖时,弃土不得妨碍开挖基坑及其它工作,随开挖的进展将弃土运送至弃土碴场内;
㈡.承台垫层施工
在桩头工序处理完成后,进行承台垫层的施工, 垫层混凝土采与承台同标号混凝土,厚10cm,垫层混凝土要求平整,施工完成后进行测量放样。
㈢钢筋骨架的制作及安装:⑴对钢筋要进行分类管理,要对其进行除锈和调制处里;⑵为保证钢筋保护层厚度,在钢筋上绑扎与结构物同标号的砼垫块支承,垫块间距一般为0.7～1m,在骨架绑扎完成后详细核对尺寸方可进行焊接,搭接长度应满足规范要求;⑶存放钢筋时注意防雨、防潮,不宜堆放过多。
㈢承台基础模板:⑴承台基础模板采用组合钢模板,用型钢、螺栓拉杆联结,钢管架支撑,脚手架围护作业,并配置吊车进行吊装作业;⑵在设置模板前必须做好承台垫层的施工,并破除桩头,调整好桩顶钢筋,做好喇叭口,模板要求平整,接缝严密,拆装容易,操作方便;⑶在浇灌砼前,模板应涂涮脱模剂,严禁使用废机油等油料,涂刷脱模剂时不得污染钢筋;⑷安装侧模时,应防止模板移位和凸出,基础侧模可在模板外设立支撑固定,浇筑在混凝土中的拉杆,应按拉杆拔出或不拔出的要求,采取相应的措施;⑸模板安装加固完毕后,应对其平面位置、顶部标高进行检查,相邻模板间错缝满足设计及规范要求,经检查验收合格后才能浇筑混凝土;⑹在混凝土抗压强度达到2.5MPa时方可拆除侧模板。模板拆除应按顺序进行,遵循先支后拆,后支先拆的顺序,拆时严禁抛扔,拆除作业时不允许用猛烈地敲打和强扭等方法进行;⑺模板、支架在拆除后,应维修整理,分类妥善存放。
㈣承台混凝土浇筑
砼浇筑时根据高度分为多层浇筑,提前做好红白相间的标量杆来控制通浇筑高度,由一侧向另一侧分层分段进行,以利于上下层砼浇筑在接缝初凝前完成,砼振捣应密实,操作采用快插慢拔法,表面泛浆无气泡视为合格,振捣棒移动间距不得大于40cm,待第一层至初凝临界处,然后进行第二层的浇筑,第二层砼的振捣插入下层砼内部不小于50cm,以利于接茬砼的充分密实、可靠,杜绝或减少裂缝和砼收缩的发生;最后一层浇筑时,挂线进行找平,并用木杠尺进行刮平,用木抹搓密实,防止收缩裂缝,并用塑料薄膜覆盖,防止砼内部水分过快的蒸发而产生裂缝。
㈤承台混凝土温度控制技术
1.承台大体积混凝土施工阶段所产生的温度裂缝,一方面是混凝土由于内外温差而产生应力和应变,另一方面是结构物的外部约束和混凝土各自间的约束来阻止其应变,当温度应力超过混凝土所能承受的抗拉强度时即会出现裂缝。主要原因有:⑴水泥水化热是承台大体积混凝土中的主要温度因素;⑵外界气温变化的影响;⑶约束条件对温度裂缝的关联影响;⑷混凝土的收缩变形影响。
2.混凝土温度控制的工作内容:⑴降低混凝土温度,控制混凝土的最高温度,以防止出现贯穿性裂缝⑵控制内外温差,防止出现表面裂纹⑶控制上下层温差,以防止出现层间裂纹⑷使混凝土温度尽量均匀,控制混凝土温度梯度在容许范围内⑸控制混凝土降温速度
3.施工阶段中的温度控制:⑴选择合适水泥品种标号,其水化热要低且强度要能满足施工要求⑵通过试验选择合理的水灰比⑶选择比热较小的混凝土原材料和对混凝土原材料进行预冷却来降低拌和温度,浇筑温度⑷混凝土原材料在搅拌机内进行充分有效的搅拌,使水泥完全水化,混凝土均匀一致⑸承台施工进行浇筑时,振捣密实;同时要充分利用日低温阶段,以利温度控制。
4.养护阶段的温度控制:
⑴大体积混凝土在养护阶段的温度控制遵循的原则
为了保证新浇筑的混凝土有适宜的硬化条件,防止在早期由于收缩而产生裂缝,大体积混凝土应在浇筑完毕后,及早洒水,并在混凝土表面用草袋等遮盖太阳光直接照射,以保持混凝土表面经常湿润,既保温保湿的原则。
⑵温度控制方法
采用预埋上下联通的蛇形冷却管降温法和蓄水法养护。
更换和流动,来使冷却水管降温法是:通过水的经常混凝土内部温度向外扩散,可以通过水阀调整水的循环流量,以达到减少混凝土内外温差的目的,控制温差不宜大于6 °C
蓄水法:在混凝土终凝后,在承台表面蓄以一定高度的水,由于水的导热系数为0.58w/m.k,固而有一定的隔热保温效果,可以推迟混凝土内部水化热温度的迅速失散,可望在指定日期内,控制混凝土表面温度与内部中心温度之间的差值,使混凝土具有较高的抵抗温度变形的能力即抗裂性,达到混凝土不开裂的目的。由于混凝土是一种水硬性材料,采用“蓄水法”控制温度有利于保证工程质量(尤其是在强度和密实性方面),还可以防止混凝土表面发生裂缝。
承台施工总结范文第8篇
一、桩基工程施工中存在的主要问题及原因
由于桩基工程的施工工序较多，且工艺要求高，影响桩基质量的因素具有不确定性，在桩基础工程施工中主要存在以下的常见质量问题:
1.桩基出现缺陷主要有以下类型：
（1）桩基顶部缺陷。在水下浇筑混凝土时会有泥浆的沉淀，对于泥浆的厚度很难做到准确测定，如果超灌桩顶的混凝土不足，就会出现夹泥的现象而影响了混凝土质量；再者在浇筑混凝土完成后，因不均衡地用力或过度用力而对钢护筒进行预埋和拆拔，就会干扰到桩顶的混凝土，以至于破坏混凝土质量。最后，因使用较大功率的风镐来凿除混凝土桩头，在一定程度上会扰动声测管周围的混凝土，对混凝土质量造成影响。
（2）桩基中部缺陷。在混凝土的灌注中可能会因勘探的失误造成因较差的地质条件而导致局部的发生塌孔，使混凝土的翻浆受到阻碍，以至于引起局部的缺陷。另外，如果过度的用力拆拔导管，混凝土受到连续性的扰动，混凝土质量也会受到影响。再者由于导管的气密性较差，在水下灌注混凝土时导管会插入到泥浆中，这就造成导管内外压强的不均衡，造成混凝土的质量的受到影响，更严重的可能使混凝土的下料受阻碍，不能正常进行翻浆，以至于引起断桩。
2.单桩承载力低于设计要求
单桩的承载力不符合设计要求主要是由于桩未达到设计的沉入深度；最终的贯入量过大以及桩的顶端未没有进入设计要求的持力层，但桩已进入到设计的深度；勘察报告所提供的地基承载力、地层剖面等数据与实际情况存在较大的差距，还有其他的原因如桩倾斜过大、断裂等也会导致单桩的承载力不能达到设计要求。
3.桩倾斜过大
由于预制桩的质量不符标准，导致桩顶面倾斜和桩尖的位置不正或者变形，从而造成桩倾斜；桩身、桩帽、桩锤的中心线偏离，导致锤击偏离了重心；桩机安装的角度不准确，造成桩架与地面的不垂直；桩端遇到坚硬的障碍物；桩距过小，错误的打桩顺序导致强烈的挤土效应产生；基坑土方开挖不当、测量放线错误等都会造成桩倾斜过大。
4.断桩
除了桩倾斜过大会导致桩断裂外，由于桩运输、起吊、堆放的吊点或支点位置出现偏差；在沉桩的过程中，因桩的质量或者障碍物的阻碍等原因导致桩身因过度的弯曲；。设计要求的桩锤击与设计的贯入度存在较大误差，以致于施工时锤击次数过多、锤击过度导致桩断裂。
5.桩接头断裂
在桩需要设计的较长时，在施工工艺上，桩采用分段预制、分段沉入的方法，各段之间用钢制焊接连接件进行连接。导致桩接头断离现象其原因主要是桩倾斜过大，另外桩上下节的中心线偏离，桩接头施工技术不达标、质量差也是重要原因。
6.桩位偏差过大
造成桩的位置偏差主要是由于测量放线的差错、沉桩工艺落后以及桩身倾斜等原因造成。[1]
二、提高桩基工程施工质量的方法
1. 提高施工质量的管理方法
首先建立健全完善的施工质量管理体系。在管理人员上以项目经理为负责人，组建施工质量管理监督小组，组成人员包括安全负责人、测量工程师、工区质检员、试验工程师、技术负责人等。设定具体的质量监督标准由专职的质检人员进行质量检测监督，严格按照质量体系文件进行质量管理与控制，从工程投入和施工过程的控制上切实落实具体的管理制度并保证工程能够保证质量。在质量检查监督管理上要加强施工组织首先检查与监理工程师的质量检查二者的统一，特别是经后者的检查合格后才能够允许开展下一道工序的施工，对于检查结果不合格的工程应按照施工规范严格处理，特别是对于规避工程的检查验收，忽视质量的施工方应采取有关措施从严处理。[2]
其次完善施工制度，从制度上保证施工质量。坚持联合审查图纸和技术交底制度，认真审查施工图纸，熟悉设计文件和施工规范，严格按照设计文件、施工图纸。在每一个进程开始之前的过程中，工程师负责工艺操作技术的解释，所有工作人员了解情况。每个过程中应严格的自检，互检和交接检验，及时通知监理工程师资格后，自我检查，检查签订的监理工程师签署，隐蔽工程施工前。坚持三级计量评审制度，认真保护测量桩点，特别是在施工过程中桩破坏。施工测量重复验证，确保中线，水平和结构尺寸和位置正确。严格执行质量事故报告制度，严格按照质量事故发生后，事故处理程序报告。关键工序的施工质量检验工程师，要全过程现场监督质量，解决施工中遇到的问题，保证了施工全过程处于受控状态。在项目管理，施工准备过程中，对于施工信息的原始数据，应及时收集，整理，确保施工过程可追溯，为工程技术交工验收提供数据基础。
2.技术方法上保证施工质量
针对建筑桩基工程施工中存在的普遍问题，在技术上已经有了普遍适用的技术方法来处理，这些方法主要有：（1）补沉法。主要适用于预制桩的入土深度不符合要求、打入桩因土体的隆起向上抬起的状况，（2）补桩法。主要桩基承台前补桩法。适用于当桩距较小时的情形；另一种是桩基承台或地下室完成再补静压桩法。它的最大好处是可以利用承台或地下室结构承受静压桩的施工反力，操作方便，不会拖延工期。（3）纠偏法。适用于桩身倾斜，未断裂的，且桩长较短，或因基坑开挖造成桩身倾斜，而未断裂的桩的情形。（4）扩大承台法。此法主要适用于原有的桩基承台不能满足构造要求或基础承载力的要求而需要扩大桩基承台的面积的情况。（5）复合地基法。此法是利用桩同作用的理论，对地基作适当的处理，以提高地基承载力，来分担桩基的荷载。此外还有一些其他方法也同样适用。
3.对于不合格桩基要妥善处理
对于不合格桩基的处理关系到建筑工程的整体的工期和整体进度，同时对于整个工程的投入和施工技术有重要影响，例如对于桩位超偏的处理 ，在桩基进行开挖的时候，要对现场加强巡视检查和实测实量工作，在发现桩位偏差超出了设计的范围时，要通过设计人员来确定合理的处理方案，其一般处理方法为局部加大承台截面。在处理过程中应做好夯站记录和隐蔽工程验收记录，并按规定留下影像资料。对于没有方法处理的桩基要分析造成的原因和责任的对象，以便日后总结和追责。[3]