高炉炉身喷涂后炉况恢复实践

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摘 要：针对高炉炉身喷涂后，炉况恢复进程缓慢，烧损风口大套11个，分析其中原因，并提出避免的措施。

关键词：高炉 喷涂 烧大套 炉况恢复

中图分类号：TF544 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2014）07（a）-0089-02

不锈钢3#高炉为550 m3级高炉，14个风口，一个出铁口，于2005年8月25日开炉投产，进入2010年，高炉炉役进入中后期，炉身区域侵蚀严重，冷却设备烧损频繁，给高炉炉况稳定及安全生产都带来了不利影响。在此情况下，采用喷涂技术对炉身进行喷涂造衬，既能很好的解决上述问题，又能缩短休风时间，尽快恢复生产。

1 降料面休风喷涂

高炉于2010年12月25日6：56降料面后休风，实测料面16.6 m，料面降至炉腹2.3 m处（大约风口上沿1 m）（表1）。

料线满足对高炉炉腰以上进行喷涂的需要，开始喷涂，喷涂前，对炉墙进行了清洗，喷涂结束后，因时间较紧，对料面反弹料进行了部分清理。

2 炉况恢复过程

2010年12月29日12：40开1#，2#，13#，14#风口送风，18：50引煤气，20：43发现1#风口中套漏水，于铁后21：45休风更换。30日0：52开4个风口送风，于5：10，7：00分别捅开12#，3#风口，11：40发现12#风口大套断水，于14：47休风更换。于31日7：22送风，开1，14# 2个风口，10：45分1#风口大套烧穿紧急休风更换，休风历时26小时33分钟。

因这两次休风时间长，使本已脆弱的炉缸状态进一步恶化，决定按炉缸冻结处理，送风前烧通1，14#风口与铁口的通道。2011年1月1日，1#风口大套更换完毕于13：18送风，开1，14#风口，20：18捅开13#风口，出一次铁后，21：39分13#风口烧穿紧急休风，休风后发现13#风口大套，中套漏。2日，13#风口大套更换完毕于21：01送风，开1，14#风口。4日1：40捅开2#风口，出一次铁后，3：45发现2#风口大套漏，减水继续生产，14：28休风更换2#风口大套。6日2：33开1，14#风口送风，16：18～16：27休风捅开2#风口。7日18：42捅开13#风口，20：50开3#风口。8日9：40开12#风口，11：01开4#风口，现开1，2，3，4，12，13，14#风口，因渣铁流动性差，第25583次铁改走干渣，22：30，11#风口吹开一半，23：23分11#风口烧穿休风，经确认，11#大中小套均已烧坏。9日全天休风更换11#风口大套。10日8：40送风，开1，14#风口。12日0：26～1：25休风捅烧13#风口，8：16发现13#小套漏水，9：35～10：42休风更换13#小套，18：07，13#风口大套烧穿紧急休风。13日13#大套处理好于10：45送风，开1，14#风口，16：11～18：44休风捅烧2#风口。14日0：24～4：12休风捅烧13#风口，现开1，2，13，14#风口，16日11：51捅开12#风口，12：55捅开3#风口，20：30发现3#小套漏，20：54休风。17日0：20开1，2，3，12，13，14#风口送风，2：25捅开4#风口，2：57发现4#小套，3#大套漏水，3：46休风更换。18日20：20捅开12#风口，23：02分12#风口大套烧穿，23：59休风处理。19日13：48开1，2，3，12，13，14#风口送风，出两次铁，堵口后25分钟，16：09 12#风口大套烧穿，16：30休风处理。

1月20日6：36送风，开1，2，13，14#风口。22日18：55捅开3#风口，20：19 3#风口大套烧出，21：17休风处理。3日12：00 3#大套装好，大套下部与前沿垫沟料，于14：32开1，2，3，13，14#风口送风，18：36发现3#风口冒火，19：39休风，风口拉下发现3#大套下沿烧坏，21：42送风，开1#，2#，13#，14#风口，23：42捅开3#风口。24日，风压不大于150 kPa控制，风量600 m3/min左右，出铁物理热逐步充足，流动性较好，炉温7.0%以上，碱度1.25左右，焦比由820降至800 kg/TFe，风温按950 ℃控制，出铁间隔按50分钟组织，铁量15～20t左右。25日风压不大于155 kPa控制，风量630 m3/min左右，风温1000 ℃～1050 ℃，实际焦比791 kg/tFe，全天炉温5.5%～6.5%左右，锰0.8%以上。渣铁物理热充沛，说明炉缸有了一定的蓄热能力，炉缸的工作状态明显改善。

1月26日，实际焦比840 kg/tFe，12：58～18：03休风烧4#，12#风口，12#风口基本由焦炭填充，4#风口较差，送风开1，2，3，12，13，14#风口，22：04～22：38，发现2#小套漏水，休风更换。27日，10：20捅开4#风口，风量840 m3/min，风压180 kPa，全天炉温上行较快，由3.0%上升到5.5%，四点班控制风温960 ℃，铁间50 min，铁量30～40 t。 28日，8：06休风捅烧5#，11#风口，12：36开1，2，3，4，11，12，13，14#8个风口送风， 14：10发现13#风口小套漏水，14：58～ 15：36休风更换。风量1000 m3/min，风压200 kPa，压差120 kPa左右。富氧1300 m3/h，富氧率1.7%左右，23：00矿批扩至13.5 t。

1月29日，7：13捅开5#风口（现9个风口），8：20 5#风口烧出，放风至风压73 kPa，风量500 m3/min，打水，控制住后，风量逐步加至1000 m3/min，风压195 kPa。四点班矿批扩至14 t。全天炉温4.8%左右。30日，6：23，5#风口大套再次烧穿，7：00休风更换，18：29开1，3，4，5，6，10，11，12，14#风口送风。焦比由693降至667 kg/TFe。31日，0：10捅13#风口，1：10捅2#风口，2：00焦比降至560 kg/TFe，矿批扩至16 t，7：00喷煤，喷煤后燃料比控制在600 kg/TFe左右。炉温由 3.5%降至2.5%。11：00焦比降至530 kg/TFe。风量1350 m3/min，风压235 kPa，16：00焦比降至500 kg/TFe，燃料比控制在580 kg/TFe左右，炉温从3.0%下降到1.5%。

2月1日，9：36～10：58休风捅烧9#风口，现堵3#，12#，7#，8#风口，白班取消硅石，13：30捅开3#风口，15：20捅开12#风口。送风风口达到12个。炉温降到1.0%以下，中班降焦比到450 kg/tFe。2日，开7#风口，风量加到1610 m3/min。中班进一步降焦比到430 kg/tFe，扩矿批到17.2 t，炉温降到0.6%～0.8%。3日8：17捅开8#风口，风量加到1700 m3/min以上。至此14个风口全开，风量达到全风水平。白班矿批扩到17.5 t，焦比420 kg/tFe，炉温按0.45%～0.65%控制。炉况恢复正常。

从2010年12月29日12：40喷涂后送风至2011年2月3日8：17 14个风口全开，风量达到正常水平，历时35天19小时37分钟，共烧坏风口大套11个，中套3个，小套6个，其它物料原燃料消耗更大，损失惨重，教训深刻。

3 经验教训

此次喷涂使用的喷涂介质是水，在喷涂过程中有大量水进入炉缸，造成风口与铁口之间结壳。以后喷涂时使用树脂。反弹料使炉渣变粘，流动性差，造成炉缸渗液性极差，容易烧坏风口大套。喷涂后的反弹料必须清理干净。

炉缸砖衬、风口组合砖侵蚀严重，风口大套直接暴露在渣铁中受其侵蚀，导致恢复炉况过程中风口大套频繁烧坏，被迫休风处理。由于更换大套时间较长，而长时间休风又增加了恢复炉况的难度。生产中重视对炉缸砖衬的保护，做好长寿工作。

恢复过程中前期存在急燥心理，前期捅风口速度过快。前期对焦比控制不够准确，高炉热量不足，渣铁物理热低，流动性差。应加入足够净焦，保证渣铁有充足的物理热，恢复炉况过程中必须将风口和铁口烧通，且在炉缸已冻结的情况下，每捅开一个风口就应该先休风烧通该风口。

对恢复炉况的困难程度认识不够，对炉缸状况、反弹料的破坏作用认识不足，今后提高工作标准，细化管理，在喷涂过程中减少反弹料。

4 结语

在生产过程中，应重视对高炉砖衬的保护，积极做好长寿工作，选择合适的喷涂料及喷涂方法，重视炉缸的工作状态。