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摘要:坝顶公路桥三跨连续梁支架计算
关键词:坝顶公路桥;箱梁支架;计算
一、基本概况
汉江崔家营航电枢纽工程坝顶公路桥主桥三跨连续现浇箱梁全长共95.5米,主梁采用变高度单箱单室PC连续梁,截面梁高变化1.6~2.8米,箱梁顶板厚0.25米,跨中底板厚0.25米,中支点两侧由0.25米加厚至0.55米,腹板由0.45米变至0.65米,箱梁边跨直线段4.7米。主桥下地基均为基岩,承载力高,可直接作为管桩支架的承重基础。
二、设计说明
1、结构形式:施工支架采用单排桩式排架法,边跨设一排中支墩,中跨设三排中支墩,每排支架由4根φ500×8管桩组成,管桩之间设横向联接系,由于拆除困难,砂土回填面以下的管桩用截面800×800的砼柱接高。上部结构施工时支承纵梁(贝雷架)将荷载通过临时墩传给桩基础。
2、材料特性:除贝雷架为Q345外,所有钢结构材质均为Q235A。
Q235A容许应力为拉压[σ]=170MPa, [σw] =210MPa , [τ]=100MPa。
胶合板容许弯应力[σw]=12MPa,带木容许弯应力[σw]=13MPa,E=104 MPa。
3、贝雷架几何特性(材质Q345):均采用不加强型
单排单层: W=3578.5cm3 I=250497.2cm4
双排单层: W=7157.1cm3 I=500994.4cm4
三排单层: W=10735.6cm3I=751491.6cm4
贝雷架容许内力表:
单排单层:[M]=788.2 KN.m [Q]=245.2KN
双排单层:[M]=1576.4KN.m [Q]=490.5KN
三排单层: [M]=2246.4 KN.m[Q]=698.9KN
三、荷载计算
1、 主梁重量:因为主梁为变截面梁,其自重荷载沿梁长而变化,为便于计算且确保安全,其自重荷载保守按最大截面梁计算。
S1=0.4875m2
S2=0.28m2
S3=0.1875m2
S4=1.26m2
S5=0.4075m2
S总 =2.6225m2
q砼=2.6225×2600=6818.5Kg/m
2、 模板系统重量:模板系统采用木模结构形式,其自重均布荷载q2取用1000Kg/m。
3、 贝雷梁顶I12分配梁系统自重:分配梁每根长4.5米,按间距1米布置,则q3=14.2×4.5=63.9 Kg。
4、 贝雷梁的自重荷载:贝雷片为标准构件,其每片桁架的长度为3.0米,高度为1.5米,重量为270Kg,则其自重产生的均布荷载为q4=270×3÷3=270Kg/m。
5、 施工人员及设备荷载:
施工人员及设备荷载取250Kg/㎡,则q5=250×3.5=875Kg/m。
6、 砼振捣产生的荷载q取200Kg/㎡,或砼下料冲击产生的荷载q取200Kg/㎡,二者不同时计,则q6=200×3.5=700Kg/m。
一、 底模系统的验算:
底模板采用δ=20mm的胶合板, 横肋采用100×150mm方木,方木间距@=300mm,贝雷梁顶分配梁采用I12,其间距@=1000mm。
1、 胶合板强度及刚度验算
底模按单向板计算,腹板底下受力最为不利,取此处胶合板进行计算。
q=1.2 q恒+1.4 q活
=1.2×(rc* S4/0.45+q2/3.5)+1.4×(q5+q6) /3.5
=1.2×(2600×1.26/0.45+1000/3.5)+1.4×(875+700)/3.5
=9709 Kg/m
=97.09 KN/m
W=1/6*1000*202=66667mm3
I=1/12*1000*203=666667mm4
按多跨连续梁,M=0.1×97.09×0.22=0.39 KN•m
σ= M/W = 390000/66667=5.8 Mpa≤[σ]
f=5ql4/(384EI)=0.3mm≤L/400
胶合板强度及刚度均满足要求。
2、 底模带木强度及刚度验算
q=1.2 q恒+1.4 q活
=1.2×(rc* S4*0.3/0.45+q2*0.3/3.5)+1.4×(q5+q6) *0.3 /3.5
=1.2×(2600×1.26/0.45+1000/3.5)×0.3+1.4×0.3×(875+700)/3.5
=2912.7 Kg/m
=29.13KN/m
M= ql2/8=29.13/8=3.6 KN•m
Q=ql/2=29.13/2=14.56 KN
其截面特性为:
W=1/6*100*1502=375000mm3
I=1/12*100*1503=28125000mm4
则:σ= M/W = 3600000/375000=9.6 Mpa≤[σ]
f=5ql4/(384EI)=1.3mm≤L/400
底模带木强度及刚度均满足要求。
二、 方木分配梁(I12工钢)验算
I12分配梁的间距为1.0m,其下部分布为贝雷梁桁片,布置如下图所示:
I12工钢的强度设计值和弹性模量分别为:抗拉、抗压和抗弯强度f=215N/mm2,弹性模量E=206×103N/㎜2。
I12工钢的最小截面抵抗矩Wx=77㎝3,X轴截面惯性矩Ix=488㎝4。
由于分布于其上的分木荷载较密,可简化为均布荷载。
其自重沿梁长方向荷载大小不同,基本可分为翼缘部分,腹板部分及箱内部分三个断面,其中以腹板部分及箱内部分两个断面进行控制计算断面,保守计算简化为简支梁。
q腹=1.2 q恒+1.4 q活
=1.2×(rc* S4/0.45+q2/3.5+q3/4.5)+1.4×(q5+q6) /3.5
=1.2×(2600×1.26/0.45+1000/3.5+14.2)+1.4×(875+700)/3.5
=9725.9 Kg/m
=97.25KN/m
q箱内=1.2 q恒+1.4 q活
=1.2×(rc* S2+3+5/3.1+q2/3.5+q3/4.5)+1.4×(q5+q6) /3.5
=1.2×(2600×0.91/3.1+1000/3.5+14.2)+1.4×(875+700)/3.5
=1905.8 Kg/m
=19.06KN/m
利用Beam软件计算腹板下结构内力,结果如下图:
M=6.3 KN•m
则:σ= M/W = 6300000/(77×103)=81.8 Mpa≤[σ]
f=5ql4/(384EI) =0.8 mm≤L/400
利用Beam软件计算内箱下结构内力,结果如下图:
M=9.5KN•m
则:σ= M/W = 9500000/(77×103)=123.4 Mpa≤[σ]
f=5ql4/(384EI) =3.9 mm≤L/400
即贝雷梁顶分配梁(I12工钢)强度及刚度均能满足要求。
三、 贝雷梁验算
采用6片贝雷梁结构形式,贝雷梁布置图及断面图如下所示:
三片贝雷梁整体受力,按简支梁计算,则:
q腹=1.2 q恒+1.4 q活
=1.2×(q砼+q2+q3+q4)+1.4×q5
=1.2×(6818.5+1000+63.9+270)+1.4×875
=11008 Kg/m
=110.08KN/m
取最大跨度L=12m进行计算,计算简图如下:
利用Beam软件计算结构内力,结果如下图:
M=1981.2 KN•m≤[M]
Q= 660.48 KN≤[Q]
f=5ql4/(384EI) =1.9 mm≤3 mm
结构满足容许内力要求。
四、 贝雷梁下部工字钢分配梁验算
贝雷梁下部工字钢分配梁采用2I40工钢,其最小截面抵抗矩Wx=
2180㎝3,X轴截面惯性矩Ix=43440㎝4。
根据对贝雷片的计算可知2I40工钢受到的压力共为660.48×2 KN,每片贝雷片施加的压力为220.2 KN。
利用Beam软件计算结构内力,结果如下图:
Mmax=142KN•m
σ= M/W = 142000000/(2180×103)=65.1 Mpa≤[σ]
f=Fa(3l2-4a2)/(24EI) =0.9 mm≤L/400
结构满足容许内力要求。
五、 钢管桩稳定性验算
由前项计算可知,单根管桩受力P=840.7 KN,管桩采用φ420×8mm管桩。管桩的截面特性:An=103.547×102mm2 i=145.7查钢结构设计手册:钢管长度计算系数u=1.85
L0=uL=1.85×10000=18500mm
λ=L0/i=18500/145.7=127
查钢结构设计手册:轴心受压构件稳定系数=0.412
N/(φA)=840700÷(0.412×10354.7)=197 Mpa≤[σ]
钢管桩稳定性满足要求。
注:文章内所有公式及图表请用PDF形式查看。