A/O工艺在某酒店污水处理站的应用

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摘要：某酒店日排水量560m3/d，污水处理站设计规模为560m3/d，出水绿化用水和酒店区景观用水。采用A/O――混凝沉淀――砂滤工艺。本文介绍了工程的特点、设计思路、设计参数及调试运行情况。一年的实际运行表明，污水处理站出水水质良好，达到设计要求。

关键词： A/O工艺；设计参数；调试运行

中图分类号：S611文献标识码： A

随着国家对环保的日益重视和民众环保意识的提高，对污水处理应用越来越广泛，要求也日益提高，在大型建设项目的施工期也纷纷在临建区建设了污水处理站以避免对当地环境的破坏，施工期所有生活污水都经处理后排放或回用。A/O工艺自开发以来，其基本工艺和各种变形广泛应用于各类污水处理中，取得了经济效益和环境效益。本文介绍A/O工艺在某酒店污水处理站的应用。

1工程概况

该项目酒店的生活污水排水、餐厅污水和日常卫生间的洗涤生活污水等综合生活污水。日排水量400m3/d，污水处理站设计规模为500m3/d，设计小时处理量为62.5m3/h，8h/d运行。

2设计进出水质

2.1设计进水水质

污水主要来源为项目酒店的生活污水排水、卫生间排水和厨房餐厅等排水（厨房餐厅排水均经过隔油池处理后再排入室外污水管道系统），参考类似污水水质情况，设计进水水质为：CODcr 450mg/L、BOD5 300mg/L、SS 200mg/L、NH3-N 30mg/L、动植物油≤20、磷酸盐（以P计）4mg/L、pH6~9。

2.2设计出水水质

回用水要求达到《城市杂用水水质》（GB/T18920-2002）规定的冲厕用水标准： BOD5≤10mg/L、浊度≤5NTU、NH3-N ≤10mg/L、pH 6~9、粪大肠菌群数3个/L、总余氯 30min接触后≥1.0，管网末端≥0.2。

3工程设计

3.1工艺概述

本工程二级处理工艺采用流动床生物膜法+絮凝+过滤；剩余污泥采用机械浓缩、脱水工艺。流程图见图1。

原水往过滤器

硝化液回流

污泥回流

外运

添加混凝剂

二沉池来水回用

图1处理工艺流程图

3.2 主要构筑物及设备参数

⑴格栅、调节池

格栅、调节池采用地下式一体设计。

格栅 1座，采用齿耙式格栅除污机，格栅槽宽900mm，格栅有效宽度800mm，栅条间隙为10mm，电机功率0.75kW。

调节池 1座尺寸：16000mm×8000mm×4200mm

有效容积180m3，设污水提升泵2台（一用一备）：65WQ30-15-3，潜水搅拌机2台（交替运行），N=4kW。

⑵缺氧池

1座，为脱氮除磷设计，尺寸：10000mm×3000mm×4000mm，单格有效容积105m3，设弹性立体填料，单格填料体积72m3，设计溶解氧含量0.5mg/L。

⑶多级接触氧化池

1座3格，主要对有机物的去除和消化，尺寸：10000mm×3000mm×4000mm×3，单格有效容积105m3，设弹性立体填料，单格填料体积72m3，设计溶解氧含量2mg/L，气水比15:1，空气量15.63m3/min。罗茨风机2台（1用1备）：FTB-125，硝化液回流泵2台（1用1备）：100WQ80-7-3。

⑷二沉池

一座2格，尺寸：5000mm×3200mm×4800mm×2，表面负荷1m3/m2・h。沉淀池中心设Φ450中心导流筒4组，气提装置4套，提升污泥回流至缺氧池及污泥池。

⑸中间水池

1座，尺寸：3600mm×2500mm×4000，有效容积31.5m3，消毒加药装置1套：溶液箱1座，计量泵2台（1用1备），投加5%次氯酸钠溶液消毒，设计过滤器进水泵2台（1用1备），80WQ50-20-5.5，设计消毒后的水位超过溢流水位直接排放。

⑹石英砂过滤器

1座，尺寸：Φ2400mm，最大产水量20m3/h，设计水反洗，反洗强度15L/m2・s，反洗时间8~12min，反洗水量108.5m3/h。进水管设管道混合器，PAC加药装置1套，溶液箱1座，计量泵2台（1用1备）。

设计除磷加药装置1套，溶液箱1座，计量泵2台（1用1备），在过滤器进水管加入硫酸铝，Al3+与污水中的正磷酸盐反应生成沉淀，从而达到化学除磷的目的。在进水管上设置管道混合器，使硫酸铝与污水混合均匀。

⑺回用水池

1座，尺寸：10000mm×4000mm×4000mm mm，有效容积140m3，设回用水泵3台（1用1备）65WQ30-15-3，过滤器反洗泵2台（1用1备）150WQ80-24-11。

⑻污泥系统

污泥池1座，尺寸：3600mm×2500mm×4000mm，有效容积31.5m3。

4调试运行效果分析

该污水处理站自2011年6月调试及运行以来，进水量随外部管网的逐步完善由320m3/d增加到了400m3/d，平均进水量约在380m3/d左右，小于设计值，再加上旅游旺季等因素，原水水质变化幅度较大，进出水质如表1、表2所示，单位：CODcr ：mg/L ， NH3-N 15mg/L，磷酸盐（以P计）mg/L。在此情况下，二级处理出水水质大多数情况下能满足设计出水指标。

表1 2011年6月~2012年5月平均水质变化表

表22011年6月~2012年5月平均水质对照表

在调试运行期间，针对各监测数据得出以下结论，监测方法按照国标法进行【1】：

⑴进水水量小于设计水量，有机负荷低于设计值，造成生物处理阶段供微生物供养的有机物不足，影响该阶段处理效果。进水水质变化引起的生物处理阶段COD 浓度变化较大，对生物膜形成冲击，不利于微生物的存活。

⑵在2011年11月到次年4月的运行中发现，NH3-N一直不能稳定的满足排放要求，根据运行经验和相关文献显示，原因分析如下：①在A/O工艺的缺氧区进行反硝化，好氧区进行有机物的氧化，氨氮的硝化等反应，硝化效果的好坏直接关系着总氮的去除率。曝气则是影响硝化作用的关键因素[1]。在恒定曝气量条件下，随着进水负荷的增加，反应系统平均溶氧浓度降低，硝化速率降低，出水氨氮浓度增加[2]。在本项目中可以通过调节曝气量的大小间接控制硝化反应速率，充分利用反应器容积，使出水达标，同时降低运行成本。②温度对硝化细菌的活性和增值速度影响很大，故硝化反应速度受温度影响较大[3]。在此期间当地温度较低。而硝化细菌最适温度在30℃左右[4]。很可能是氨氮去除率低下的原因。③硝化菌是一类生长周期长、较为脆弱的并难以富集的菌群，在污水处理稳定运行初期，可能这些构筑物内硝化菌的数量并不多，或者活性也不强[5]-[6]。此期间水量较小，对于氨氮的去除属于适应期，进入5月后，NH3-N的去除率较为稳定，虽然进水NH3-N有所波动，但是出水NH3-N较为恒定。

⑶TP去除效果较好，全年进水TP 1.377-4.653mg/L,出水TP 0.244-0.623mg/L。

⑷SS虽然在运行过程中没有每日进行定时检测，每周的抽检显示去除率较稳定，全年进水SS20-107mg/L,出水SS2.5-11.3mg/L.

5结论

⑴利用A/O法能有效的稳定地去除生活污水中有机物、TP、SS等。

⑵NH3-N的去除效果需要经过长期运行才能够稳定，并且在运行中注意适时调整曝气量，调整依据可参考DO和pH[3]，此外生物接触氧化池的地埋式设计也在一定程度上起到了保温功能。

⑶该项目为A/O工艺在其他项目的应用提供了一定的参考。

参考文献

[1] 国家环境保护总局.水与废水监测分析方法[M].北京:中国环境科学出版社,2002：211-213，279-280，102-104，243-246.

[2] 郑义,孟祥荣,武剑,曹小梅.A/O生物脱氮回流溶液中溶解氧影响因素的研究[J].燃料与化工,2003,34（5）:263-265.

[3] 彭峰,彭永臻,马勇.A/O工艺曝气量控制及pH和DO的变化规律[J].环境工程,2007,25（4）:31-37.

[4] 孔繁翔,尹大强,严国安.环境生物学[M].北京:高等教育出版社,2002：276-289.

[5] 曹文平,武晓刚,张永明.IAL-CHS硝化反应器好氧消化和氧亏损作用研究[J].给水排水,2007,33（11）:154-158.

[6] 牛云峰,曹文平,张改红,赵凡.A/O工艺稳定运行初期对城市污水污染物净化特征的研究[J].南水北调与水利科技,2009,7（5）:63-65.